楊光宇，姜福興，李 琳，李乃錄，魏全德，張 恒，馬慶福

(1. 北京科技大學(xué) 土木與資源工程學(xué)院，北京 100083;2. 彬縣水簾洞煤炭有限責(zé)任公司，陜西 彬縣 713500； 3. 兗州煤業(yè)鄂爾多斯能化有限公司，內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 017010)

0 引言

孤島工作面在開采過程中面臨的沖擊地壓災(zāi)害十分嚴重，對其災(zāi)害防治已經(jīng)成為我國乃至世界采礦界的重大難題之一[1-2]。國內(nèi)外多位學(xué)者專家對孤島工作面開采期間的覆巖空間運動、應(yīng)力變化分布及沖擊地壓危險性的防治方面進行了深入研究，取得了一定的成果。姜福興[3]等分析了四面采空孤島工作面采場覆巖的多層空間結(jié)構(gòu)運動與采動應(yīng)力場的相互關(guān)系，提出頂板覆巖“四周一體”的運動方式；竇林名[4]等結(jié)合現(xiàn)場孤島工作面分析了圍巖高應(yīng)力集中程度及劇烈運動規(guī)律，對其高沖擊危險性提出監(jiān)測及控制方案，進行早期預(yù)報和同步治理的實用技術(shù)確保了孤島工作面安全高效生產(chǎn)。

陜西彬長礦區(qū)某礦在沿空工作面開采時已有沖擊地壓顯現(xiàn)，同時面臨煤與瓦斯突出、采空區(qū)突水以及發(fā)火等多種動力災(zāi)害。即將開采的3803工作面為礦井遺留下來的首個孤島工作面，開采過程中面臨的上述動力災(zāi)害將更為嚴重。留設(shè)合理的區(qū)段煤柱是防治該工作面復(fù)合動力災(zāi)害的關(guān)鍵，區(qū)段煤柱的主要作用是隔離采空區(qū)[5-10]，合理的區(qū)段煤柱可以使得巷道處于低應(yīng)力區(qū)域，降低沖擊危險[11-14]；同時可以隔絕與相鄰采空區(qū)的氣體交換及涌水，防止采空區(qū)發(fā)火以及采空區(qū)的灌漿水涌入本工作面巷道。

本文通過采用理論分析和現(xiàn)場實測的方法，分析研究了該孤島工作面覆巖空間結(jié)構(gòu)、應(yīng)力分布、復(fù)合動力災(zāi)害防治以及工作面資源回收率等因素，得出了該工作面合理的區(qū)段煤柱寬度，保證了工作面的安全開采。

1 工程條件分析

1.1 地質(zhì)條件

陜西彬長礦區(qū)某礦主采為4層煤，平均煤厚9.58 m，傾角平均7°，硬度平均3.5，屬特厚煤層。

3803孤島工作面走向長約2 110 m，傾向長約210 m。工作面平均采深約350 m，最深處距地表約560 m，煤層厚度約為9～13 m。3803工作面距離開切眼480 m以內(nèi)北部為3805采空區(qū)，采空區(qū)寬度為156 m；3803工作面距離開切眼480 m以外北部為3805，3807采空區(qū)群，采空區(qū)寬度為295 m；3803工作面距離開切眼350 m以內(nèi)南部為3802，3804采空區(qū)群，采空區(qū)寬度為355 m；工作面距離開切眼350 m以外南部為3801，3802，3804采空區(qū)群，采空區(qū)寬度為535 m,如圖1所示。

圖1 水簾洞煤礦三采區(qū)示意Fig.1 The sketch map of Shuiliandong mine 3rd mining area

1.2 煤的沖擊傾向性

通過實驗測試了水簾洞煤礦4煤試樣動態(tài)破壞時間、沖擊能量指數(shù)、彈性能量指數(shù)及單軸抗壓強度，根據(jù)鑒定結(jié)果該煤層具有弱沖擊傾向性。

1.3 瓦斯含量

煤礦瓦斯相對涌出量為10.36 m3/t，絕對涌出量5.11 m3/min，CO2相對涌出量為6.10 m3/t，為高瓦斯礦井。

1.4 煤層易發(fā)火

鑒定的煤層自燃傾向性為Ⅰ類易自燃，自燃發(fā)火期60 d，屬易發(fā)火煤層。

1.5 水文地質(zhì)

根據(jù)西安煤科院的研究，礦井水文地質(zhì)條件中等,工作面開采過程中存在相鄰采空區(qū)及本工作面灌漿及防塵涌水。

綜上，該孤島工作面在易沖擊煤層、高瓦斯以及易發(fā)火、涌水等因素的影響下，開采過程中存在沖擊地壓、煤與瓦斯突出、采空區(qū)發(fā)火及工作面突水等復(fù)合動力災(zāi)害，留設(shè)合理的區(qū)段煤柱是防治該工作面復(fù)合動力災(zāi)害的關(guān)鍵。

2 基于工作面覆巖空間結(jié)構(gòu)運動的應(yīng)力分布研究

2.1 地表沉陷分析

根據(jù)地表沉陷情況及巖移觀測站數(shù)據(jù)，結(jié)合礦區(qū)實際情況進行計算。其走向移動角δ=72°，上山移動角γ=75°，下山移動角β=67°，表土層移動角ψ=45°，最大下沉角θ=85°，邊界角β0=40°，γ0=55°，δ0=66°，裂縫角β″=45°，γ″=62°，δ″=68°。移動角調(diào)整值△β=16°，△δ=20°，△γ=20°。

2.2 工作面覆巖空間結(jié)構(gòu)分析

采場覆巖空間結(jié)構(gòu)的概念中有2個含義：采場周圍巖體破裂邊緣的形狀特征；破裂區(qū)內(nèi)部巖層形成的運動結(jié)構(gòu)。前者(破裂)是后者(結(jié)構(gòu))形成的基礎(chǔ)。姜福興[15]有關(guān)覆巖空間結(jié)構(gòu)的研究認為，覆巖空間有4種基本結(jié)構(gòu),即“中間有支撐”的“θ”型、“中間無支撐”的“O”型、“S”型和“C”型。

3803孤島工作面在回采過程中兩側(cè)采空區(qū)范圍不斷變化，處于由不完全孤島向完全孤島過渡的階段。按照工作面兩側(cè)采空區(qū)范圍不同，將3803工作面分為3個區(qū)域進行研究，結(jié)合地表沉陷觀測來分析其覆巖空間結(jié)構(gòu)。如圖2所示，分別沿區(qū)域1“A-A′”、區(qū)域2“B-B′”和區(qū)域3“C-C′”做工作面傾向方向剖面圖，分別如圖3、圖4和圖5所示，分析其覆巖空間結(jié)構(gòu)。

圖2 3803孤島工作面區(qū)域劃分示意Fig.2 The sketch map of regional division of 3803 island working face

圖3 區(qū)域1沿“A-A′”所示3803工作面傾向 覆巖空間結(jié)構(gòu)示意Fig.3 The spatial structure of overlying strata in 3803 working face dip along “A-A′” in area 1

圖4 區(qū)域2沿“B-B′”所示3803工作面 傾向覆巖空間結(jié)構(gòu)示意Fig.4 The spatial structure of overlying strata in 3803 working face dip along “B-B′” in area 2

圖5 區(qū)域3沿“C-C′”所示3803工作面 傾向覆巖空間結(jié)構(gòu)示意Fig.5 The spatial structure of overlying strata in 3803 working face dip along “C-C′” in area 3

2.3 工作面開采過程中的覆巖空間運動研究

2.3.1 “S”型覆巖空間結(jié)構(gòu)動應(yīng)力

3803工作面在不完全孤島區(qū)域時，一側(cè)實體、一側(cè)采空，會形成“S”型覆巖空間結(jié)構(gòu)，如圖6所示。

圖6 3803孤島工作面開采不完全孤島區(qū)域時 “S”型覆巖空間結(jié)構(gòu)平面示意Fig.6 3803 island mining face’s S-shaped spatial structure of overlying strata in incomplete mining

隨著工作面推采，“S”型覆巖空間結(jié)構(gòu)亦不斷向前發(fā)展，高位巖層斷裂的產(chǎn)生動壓是誘發(fā)沖擊地壓的關(guān)鍵因素。動壓會形成高于靜壓數(shù)倍的應(yīng)力，使煤體瞬間變形，形成沖擊地壓。形成的“S”型覆巖空間結(jié)構(gòu)產(chǎn)生動壓作用于3803巷道及工作面，為了工程上應(yīng)用方便將其產(chǎn)生的疊加應(yīng)力近似為靜應(yīng)力的1.5倍。

2.3.2 “C”型覆巖空間結(jié)構(gòu)動應(yīng)力

3803工作面回采不完全孤島區(qū)域后，開始回采如圖7所示的剩余完全孤島區(qū)域。該區(qū)域兩側(cè)均為采空區(qū)，開采過程中形成“C”型覆巖空間結(jié)構(gòu)，如圖7中所示的巖層斷裂線和巖層觸矸線。

圖7 3803孤島工作面剩余開采區(qū)域 “C”型覆巖空間結(jié)構(gòu)平面示意Fig.7 3803 island mining face’s C-shaped spatial structure of overlying strata in remaining mining

受“C”型覆巖空間結(jié)構(gòu)的影響，本工作面采空區(qū)與相鄰采空區(qū)共同運動，使得上覆巖層的破裂高度增加，工作面及兩側(cè)采空區(qū)覆巖再次產(chǎn)生大面積破斷現(xiàn)象，覆巖空間結(jié)構(gòu)運動帶來的動壓對工作面兩側(cè)巷道將產(chǎn)生嚴重破壞。形成的“C”型覆巖空間結(jié)構(gòu)產(chǎn)生動壓作用于3803工作面及巷道，為了工程上應(yīng)用方便將其產(chǎn)生的疊加應(yīng)力近似為靜應(yīng)力的2倍。

2.4 基于覆巖空間運動的疊加應(yīng)力估算

根據(jù)3803工作面兩側(cè)采空區(qū)傾向?qū)挾燃案矌r空間結(jié)構(gòu)分布情況，基于采空區(qū)側(cè)向支承壓力理論計算模型[16],分別計算工作面相鄰采空區(qū)的側(cè)向支承壓力?？傻?803孤島工作面在區(qū)域1、區(qū)域2、區(qū)域3沿傾向的靜應(yīng)力分布。

采掘工作面圍巖中都存在動態(tài)支承壓力和靜態(tài)支承壓力，3803工作面?zhèn)认蛑С袎毫τ嬎愕慕Y(jié)果為工作面開采前所處的靜態(tài)支承壓力，3803工作面回采過程中，本工作面采空區(qū)與3807，3805，3801，3802，3804工作面采空區(qū)頂板一起運動，區(qū)域1開采過程中主要受“S”型覆巖空間結(jié)構(gòu)的影響，產(chǎn)生的疊加應(yīng)力值近似為靜態(tài)支承壓力的1.5倍；區(qū)域2和區(qū)域3開采過程中主要受“C”型覆巖空間結(jié)構(gòu)影響，產(chǎn)生的疊加應(yīng)力值近似為靜態(tài)支承壓力的2倍。

綜上，通過計算可得該工作面開采期間的疊加應(yīng)力分布如圖8，9，10所示。

圖8 3803孤島工作面區(qū)域1沿傾向動、靜疊加應(yīng)力分布Fig.8 The static and dynamic stress distribution diagram of island mining face 3803 in area 1

圖9 3803孤島工作面區(qū)域2沿傾向動、靜疊加應(yīng)力分布Fig.9 The static and dynamic stress distribution diagram of island mining face 3803 in area 2

圖10 3803孤島工作面區(qū)域3沿傾向動、靜疊加應(yīng)力分布Fig.10 The static and dynamic stress distribution diagram of island mining face 3803 in area 3

3 采空區(qū)側(cè)向支承壓力分布特征現(xiàn)場實測

3.1 應(yīng)力動態(tài)測站布置

在3805工作面回采期間對與其相鄰的3803孤島工作面煤體應(yīng)力進行觀測，確定煤體的應(yīng)力峰值區(qū)域和變化趨勢，為3803不規(guī)則孤島工作面的煤柱留設(shè)提供數(shù)據(jù)依據(jù)。

在3805工作面回風(fēng)順槽靠近3803孤島工作面一側(cè)的3個區(qū)域設(shè)立3個應(yīng)力觀測站，每個觀測站中布置安裝8，15，24和30 m鉆孔應(yīng)力計各1個。共12個應(yīng)力觀測點。具體位置如圖11所示，分別為：

1) 3805回風(fēng)巷距切眼610 m，工作面推采過煤柱區(qū)域后的第1次見方處。

2) 3805回風(fēng)巷距切眼760 m，雙工作面見方處。

3) 3805回風(fēng)巷距切眼810 m，雙工作面見方后50 m處。

圖11 應(yīng)力測站布置平面示意Fig.11 Stress station layout sketch

3.2 應(yīng)力監(jiān)測數(shù)據(jù)及巖層運動結(jié)構(gòu)分析

布置的3組應(yīng)力測站在監(jiān)測過程中，第1組應(yīng)力測站的監(jiān)測數(shù)據(jù)最為完整，依據(jù)第1組測站監(jiān)測到的應(yīng)力數(shù)據(jù)，對3803工作面覆巖運動進行分析。第1組測站應(yīng)力測點監(jiān)測數(shù)據(jù)如圖12所示。

圖12 第1組應(yīng)力測點監(jiān)測數(shù)據(jù)Fig.12 The first sets of stress measuring points monitoring data

根據(jù)應(yīng)力監(jiān)測數(shù)據(jù)對其上覆巖層的斷裂情況進行分析研究。

如圖12區(qū)域①所示，在工作面距離第1組測點20 m左右時，第1組測站孔深24 m測點應(yīng)力值下降，與此同時孔深15，8 m測點應(yīng)力值開始上升，孔深30 m測點應(yīng)力值沒有明顯變化。由此推斷出煤層上覆高位頂板在距離煤壁24 m左右區(qū)域開始斷裂，從而導(dǎo)致15，8 m測點應(yīng)力開始上升。

如圖12區(qū)域②所示，在工作面推過第1組測點54 m左右時，第1組測站孔深15 m測點應(yīng)力值突然下降，同時孔深8 m測點應(yīng)力值開始上升，孔深30，24 m測點應(yīng)力值沒有明顯變化。該區(qū)域由于上覆高位頂板在距離煤壁24 m附近斷裂后，該層位巖層回轉(zhuǎn)致使該巖層下位巖層突然發(fā)生斷裂，下位巖層斷裂的位置距離煤壁15 m左右，該區(qū)域的巖層斷裂后，致使距離煤壁15 m處的測點應(yīng)力急劇下降，距離煤壁8 m處的測點應(yīng)力開始上升。

隨著工作面繼續(xù)回采，采空區(qū)上方直接頂垮落并充填采空區(qū)，上覆巖層繼續(xù)斷裂向煤壁作用，使得孔深15，8 m的測點應(yīng)力值開始上升，如圖12區(qū)域③～④的階段。該階段孔深30，24 m的測點應(yīng)力值均無明顯變化，15，8 m的測點應(yīng)力上升，說明該階段上覆巖層作用于煤壁的應(yīng)力影響范圍在15～24 m之間，24 m之外的煤壁，受到上覆巖層運動帶來的應(yīng)力變化較小。

如圖12區(qū)域④所示，在工作面距離第1組測點97 m左右時，第1組測站孔深30，24 m測點應(yīng)力值均無明顯變化，孔深15 m測點應(yīng)力值開始下降，8 m測點應(yīng)力值繼續(xù)上升。由此推斷出煤壁上方直接頂在上覆高位巖層組回轉(zhuǎn)的作用下在距離煤壁8 m左右區(qū)域開始斷裂，從而導(dǎo)致孔深15 m測點上方承受的上覆巖層應(yīng)力減小，孔深8 m測點應(yīng)力繼續(xù)上升。

在工作面推過第1組應(yīng)力測站100 m左右后，24，30 m測點的應(yīng)力值逐漸開始穩(wěn)定，8 m的應(yīng)力測點受到上覆巖層運動的作用應(yīng)力仍緩慢的上升。該現(xiàn)象說明，在距離3805采空區(qū)邊界寬度15 m以內(nèi)的煤體，在3805采空區(qū)邊界形成的“覆巖拱形保護結(jié)構(gòu)”之內(nèi)，如圖13所示。

圖13 3805采空區(qū)邊界煤柱區(qū)域的巖層 “拱形小結(jié)構(gòu)”示意Fig.13 The sketch map of 3805 goaf boarder area coal pillar rock’s small arch strucutre

4 煤柱合理寬度的確定

4.1 基于防沖的煤柱寬度確定

4.1.1 大煤柱

根據(jù)該礦工作面防沖工程經(jīng)驗，以巷道煤體單軸抗壓強度的1.5倍作為沖擊危險性判別線。該工作面開采過程中，測得煤體單軸抗壓強度約為18 MPa，故該工作面沖擊危險性的判別強度為18×1.5=27 MPa。

根據(jù)得出的區(qū)域1，區(qū)域2，區(qū)域3疊加應(yīng)力，計算出受力小于沖擊危險性判別線的范圍。從而確定3803工作面上、下巷煤柱的留設(shè)區(qū)域范圍。

如果采用大煤柱方案，3803工作面下巷煤柱留設(shè)寬度不能超過25.3 m，上巷煤柱留設(shè)寬度不能超過30.29 m。

4.1.2 小煤柱

根據(jù)側(cè)向支承壓力的監(jiān)測數(shù)據(jù)，分析可得在距離3805采空區(qū)邊界寬度15 m以內(nèi)巖層形成“覆巖拱形保護結(jié)構(gòu)”,巷道布置在該區(qū)域內(nèi)，其所受的應(yīng)力較小，沖擊危險性低。

在3803工作面與3805采空區(qū)留設(shè)5～7 m寬的小煤柱，3803巷道掘進采用大斷面(5 m×3.8 m)的方式，依據(jù)應(yīng)力監(jiān)測數(shù)據(jù)分析的結(jié)果，采用該種方式掘進，巷道處于“拱形小結(jié)構(gòu)”保護范圍之內(nèi)，且巷道距實體煤一側(cè)的保護距離為6～7 m，如圖14所示。

圖14 3803工作面小煤柱留設(shè)方案示意Fig.14 The thin coal pillar setting sketch map in 3803 working face

4.2 基于次生災(zāi)害控制的煤柱寬度確定

從防滅火的角度考慮，根據(jù)之前其他科研單位的研究，其煤柱寬度不宜小于4.0 m。

4.3 基于巷道支護的煤柱寬度確定

從錨固支護的有效性考慮，該工作面巷幫采用2.4 m的錨桿和4.3 m的錨索，故其煤柱寬度不宜小于5.0 m。

4.4 最終煤柱留設(shè)方案對比分析及確定

綜合考慮工作面的沖擊危險性、卸壓工程量、支護工程量、防治水工程量、防滅火工程量以及資源回收率等因素，可以得到表1所示的煤柱留設(shè)方案對比表。

表1 煤柱留設(shè)方案對比

根據(jù)對比結(jié)果，建議3803工作面開采采取5～7 m的小煤柱方案。小煤柱方案圍巖變形量將增大，但沖擊危險性大大降低。

5 工程驗證

該孤島工作面最終采用6 m的小煤柱進行掘進，在掘進過程中嚴格按照小煤柱開采期間制定的防災(zāi)措施進行落實,同時采用掘進工作面綜合監(jiān)測預(yù)警設(shè)備對掘進過程中的復(fù)合動力災(zāi)害進行實時在線監(jiān)測預(yù)警。目前，該工作面上巷已經(jīng)掘進完成，在掘進過程中由于采取了合理的防沖、支護等措施，工作面未發(fā)生任何動力災(zāi)害，實現(xiàn)了特厚煤層不規(guī)則孤島工作面的安全掘進。

6 結(jié)論

1)鑒于該工作面復(fù)合動力災(zāi)害防治和資源回收的要求，區(qū)段煤柱以采用小煤柱方案為宜。通過現(xiàn)場實測和理論分析，確定該特厚煤層孤島工作面的合理區(qū)段煤柱為5～7 m。

2)該工作面在上、下巷采取6 m煤柱進行掘進，在掘進期間采取了合理的防災(zāi)和巷道支護措施，對工作面掘進期間的沖擊地壓、瓦斯突出、采空區(qū)發(fā)火和涌水等復(fù)合動力災(zāi)害進行了有效的控制，保證了工作面的安全掘進。

3)實踐表明，確定的6 m區(qū)段煤柱寬度較為合理，該區(qū)段煤柱有效的降低了工作面開采過程中的復(fù)合動力災(zāi)害危險。

[1] 趙國棟,康立軍.孤島煤柱綜放面礦壓顯現(xiàn)特征淺析 [J].西安科技學(xué)院學(xué)報,2000,20(S2):39-42.

ZHAO Guodong, KANG Lijun. Review of the feature of mine pressure appear on coal pillar of full mechanized caving coal face among gobs[J].Journal of Xi’an University of Science & Technology，2000,20(S2): 39-42.

[2] 于元林.大采高孤島采場覆巖運動破壞特征和礦壓顯現(xiàn)研究[D].合肥：安徽理工大學(xué)，2007.

[3] 姜福興,王同旭,汪華君,等.四面采空“孤島”綜放采場礦壓控制的研究與實踐[J].巖土工程學(xué)報，2005,27(5)：1101-1104.

JIANG Fuxing,WANG Tongxu,WANG Huajun,et al. Research and practice on pressure control of sub-level longwall face surrounded by mined areas[J]． Journal of Rock and Soil Mechanics,2005,27(5): 1101-1104．

[4] 竇林名,何燁,張衛(wèi)東.孤島工作面沖擊礦壓危險及其控制[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報,2003,22(11)：1866-1869.

DOU Linming, HE Ye, ZHANG Weidong． Hazards of rock burst in island coal face and its control[J]． Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2003,22(11):1866-1869.

[5] 柏建彪. 沿空掘巷圍巖控制[M]. 徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出版社，2006：2-39.

[6] 劉增輝，康天合. 綜放煤巷合理煤柱尺寸的物理模擬研究[J]. 礦山壓力與頂板管理，2005，22(1)：24-26.

LIU Zenghui，KANG Tianhe. Numerical simulation of pillar proper dimension in the entry of mechanized top coal caving face[J]. Ground Pressure and Strata Control，2005，22(1)：24-26.

[7] 張開智，韓承強，李大勇，等. 大小護巷煤柱巷道采動變形與小煤柱破壞演化規(guī)律[J]. 山東科技大學(xué)學(xué)報：自然科學(xué)版，2006，25(4)：6-9.

ZHANG Kaizhi，HAN Chengqiang，LI Dayong，et al. Mining deformation of roadways and failure evolvement of small coal pillar under different widths of chain pillars[J]. Journal of Shandong University of Science and Technology：Natural Science，2006，25(4)：6-9.

[8] 馬立強，張東升，王紅勝，等. 厚煤層巷內(nèi)預(yù)置充填帶無煤柱開采技術(shù)[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2010，29(4)：674-680.

MA Liqiang，ZHANG Dongsheng，WANG Hongsheng，et al. Mining technique with preset packing body in roadway for thick coal seam without coal pillars[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2010，29(4)：674-680.

[9] 董文敏. 高瓦斯礦大采高工作面區(qū)段煤柱尺寸合理確定[J]. 煤炭科學(xué)技術(shù)， 2007 ， 35(12) ： 67-70.

DONG Wenmin. Rational determination of sectional coal size for fully mechanized coal mining face with high cutting height in high gassy mine[J]. Coal Science and Technology，2007，35(12)：67-70.

[10] 秦永洋，許少東，楊張杰. 深井沿空掘巷煤柱合理寬度確定及支護參數(shù)優(yōu)化[J]. 煤炭科學(xué)技術(shù)，2010，38(2)：15-18.

QIN Yongyang，XU Shaodong，YANG Zhangjie. Rational coal pillar width determination and support parameter optimization for gateway driving along goaf in deep mine[J]. Coal Science and Technology，2010，38(2)：15-18.

[11] 柏建彪，侯朝炯，黃漢富．沿空掘巷窄煤柱穩(wěn)定性數(shù)值模擬研究閉[J]．巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2004，23(20)：3475-3479.

BAI Jianbiao，HOU Chaojiong，HUANG Hanfu．Numerical simulation study on stability of Elmrrow coal pillar of roadway driving along goaf[J]．Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2004，23(20)：3475-3479．

[12] 張開智，夏均民，蔣金泉．鉆孔煤粉量變化規(guī)律在區(qū)段煤柱臺理參數(shù)確定中的應(yīng)用[J]．巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2004，23(8): 1307-1310.

ZHANG Kaizhi．XIA Junmin，JIANG Jinquan. Variation hw of quantity ofcoal dust in drill hole and its application to determination of reasonable width of coal pillars[J]．Chinm Journal of Rock Mechanicsand Engineering，2004，23(8)：1307-1310．

[13] 蘭天偉，張宏偉，李勝，等． 礦井沖擊地壓危險性預(yù)測的多因素模式識別[J]． 中國安全科學(xué)學(xué)報，2013，23(3): 33-38.

LAN Tianwei，ZHANG Hongwei，LI Sheng， et al． Multi-factor pattern recognition method for predicting mine rock burst risk[J]． China Safety Science Journal，2013，23(3): 33-38.

[14] 張向陽，馮飛勝，成云海． 軟弱底板特厚煤層綜放面礦壓特征研究與應(yīng)用[J]． 中國安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù)，2014，10(7): 135-140.

ZHANG Xiangyang，F(xiàn)ENG Feisheng，CHENG Yunhai． Study on pressure characteristics of fully mechanized top coal caving mining with soft floor in ultra thick coal seam and its application[J]． Journal of Safety Science and Technology，2014，10(7): 135-140.

[15] 姜福興.采場覆巖空間結(jié)構(gòu)觀點及其應(yīng)用研究[J].采礦與安全工程學(xué)報, 2006, 23 (1):30-33.

JIANG Fuxing.View point of spatial structures of ovelying strata and its application in coal mine[J]. Journal of Mining and Safety Engineering, 2006, 23 (1):30-33.

[16] 劉金海，姜福興，王乃國，等. 深井特厚煤層綜放工作面區(qū)段煤柱合理寬度研究[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2012，31(5)：921-927.

LIU Jinhai，JIANG Fuxing，WANG Naiguo，et al. Research on reasonable width of segment pillar of fully mechanized caving face in extra-thick coal seam of deep shaft[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2012，31(5)：921-927.