楊姝（中國石化勝利油田分公司地質(zhì)科學(xué)研究院，山東 東營 257015）

提液技術(shù)在高含水期復(fù)雜斷塊油藏的應(yīng)用

楊姝（中國石化勝利油田分公司地質(zhì)科學(xué)研究院，山東 東營 257015）

永安油田永3-1斷塊為多油層、中高滲透、常壓低飽和、稀油的復(fù)雜斷塊油藏，其斷裂系統(tǒng)復(fù)雜、斷塊小、油層多、非均質(zhì)性強(qiáng)、油水關(guān)系復(fù)雜。目前油田開發(fā)已到達(dá)高含水階段。為改善油田開發(fā)效果，通過提液來保持產(chǎn)量穩(wěn)定。根據(jù)已有研究成果，本文綜合運(yùn)用了相滲曲線法、流入動態(tài)法，系統(tǒng)分析了單井的提液潛力、提液時機(jī)和提液幅度。結(jié)果表明，適當(dāng)提高單井的產(chǎn)液量，可以提高單井的最終采收率，對整個油藏的穩(wěn)產(chǎn)有重要作用。

復(fù)雜斷塊油藏；高含水期；提液技術(shù)

1 復(fù)雜斷塊油藏提液時機(jī)的確定

1.1 復(fù)雜斷塊油藏?zé)o因次采油（液）指數(shù)與含水率的關(guān)系

式中：Kro(Sw)、Krw(Sw)為油相、水相的相對滲透率；Kro(Swi)為在束縛水飽和度下油相的相對滲透率；μw、μo分別為在油藏條件下水和原油的粘度，mPa?s；Bo、Bw分別為原油的體積系數(shù)和產(chǎn)出水的體積系數(shù)；fw為地面的體積含水率。

2 提液井的篩選及舉升方式的選擇

提液井最大產(chǎn)液量可以由下式表示：

式中：JL為任一含水飽和度下的采液指數(shù)；m3/(d?MPa)； JLf=0為含水率為零時的采油指數(shù)，m3/(d?MPa)。

IPR曲線法預(yù)測最大產(chǎn)液量[2]：

3 提液幅度的確定

3.1 最大產(chǎn)量法確定的流壓下限[3]

式中：α為天然氣溶解系數(shù),m3/(m3·MPa)；Z為氣體偏差系數(shù);T為井底油層溫度,K。

3.2 最小泵沉沒壓力法確定的流壓下限

泵口壓力為：

式中：psc為標(biāo)況下壓力，Pa；Tsc為標(biāo)況下溫度，K；T'為泵深處的溫度，K；Rp為泵生產(chǎn)氣油比；β為充滿系數(shù)；L為泵掛深度，m；Hz為油層中部深度，m；ρ液為井內(nèi)氣液混合密度，g/ cm3；pc為套管壓力，MPa。

最小流動壓力與泵口壓力的關(guān)系式為：

4 應(yīng)用實(shí)例分析

以永3-1復(fù)雜斷塊為例，復(fù)雜油斷塊藏的油井無因次產(chǎn)液指數(shù)在含水率到達(dá)80%迅速上升，所有井適合提液。采液指數(shù)法計算的最大產(chǎn)液量高于IPR曲線法計算的最大產(chǎn)液量。

圖1 典型井的無因次采液指數(shù)

圖2 采液指數(shù)法和IPR曲線法計算的最大產(chǎn)液量

圖3 永3-1斷塊分層流入動態(tài)曲線

圖4 永3-1斷塊井泵充滿系數(shù)與沉沒壓力的關(guān)系曲線

當(dāng)井底流壓低于1MPa-2MPa時，產(chǎn)油量會開始減?。ㄈ鐖D3所示）。已知目前平均油藏壓力是13.9MPa，則通過最大產(chǎn)量法計算的提液的最大生產(chǎn)壓差是11.9MPa-12.9MPa。要達(dá)到70%～80%的泵充滿系數(shù)，沉沒壓力為0.52MPa～0.86MPa（如圖4所示）。由式（12）計算得最小井底流壓的范圍是3.75MPa-4.09MPa。則通過最大產(chǎn)量法計算的提液的最大生產(chǎn)壓差是9.81MPa-10.15MPa。綜合考慮最大產(chǎn)量，泵充滿系數(shù)因素，確定合理井底流壓下限為3.75MPa-4.09MPa。

[1]趙靜,等.低滲透油藏采液采油指數(shù)計算方法及影響因素[J],新疆石油地質(zhì)，2007,28(5):601-603.

[2]張琪.采油工程原理與設(shè)計[M],山東：石油大學(xué)出版社, 2006,19-20.

[3]蘇永新.一種新型的油井流入動態(tài)曲線[J],油氣井測試，2001,10（5）:10-12.

楊姝（1986-）女，漢，河北涿州人，助理工程師，主要從事油氣田開發(fā)工作。