閆志剛，趙欣欣，徐向軍

(1.中國(guó)鐵路總公司 工程管理中心，北京　100038；2.中國(guó)鐵道科學(xué)研究院 鐵道建筑研究所，北京　100081；3.中鐵山橋集團(tuán)有限公司，河北 秦皇島　066200)

隨著我國(guó)鐵路橋梁技術(shù)的快速發(fā)展，繼武漢、南京、九江和蕪湖等長(zhǎng)江大橋之后，武漢天興洲和南京大勝關(guān)長(zhǎng)江大橋等數(shù)座高速鐵路大跨度橋梁也相繼建成，這些鐵路大跨度橋梁的主體結(jié)構(gòu)多以鋼材為主建造。20世紀(jì)50年代建成的武漢長(zhǎng)江大橋主桁的材質(zhì)為從前蘇聯(lián)進(jìn)口的屈服強(qiáng)度在240 MPa以上的A3q鋼。20世紀(jì)60年代建成的南京長(zhǎng)江大橋首次采用了我國(guó)自主研發(fā)的16Mnq低合金鋼，其屈服強(qiáng)度在320 MPa以上，但板厚效應(yīng)嚴(yán)重。20世紀(jì)90年代建成的九江長(zhǎng)江大橋采用了我國(guó)自主研發(fā)的15MnVNq鋼，其屈服強(qiáng)度在420 MPa以上，比16Mnq鋼屈服強(qiáng)度有顯著提高，但低溫韌性和可焊性較差。為保證鐵路橋梁工程的安全性和易于工廠制造，2000年建成的蕪湖長(zhǎng)江大橋采用了我國(guó)自主研發(fā)的14MnNbq鋼，其屈服強(qiáng)度在370 MPa以上，因采用降碳加鈮和超純凈冶金方法，其具有優(yōu)異的低溫沖擊韌性和可焊接性，并且解決了板厚效應(yīng)問(wèn)題[1]。14MnNbq鋼被納入橋梁鋼的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)后，改稱(chēng)Q370q鋼。隨后，武漢天興洲長(zhǎng)江大橋也使用了Q370q鋼。南京大勝關(guān)長(zhǎng)江大橋于2011年建成通車(chē)，是世界上列車(chē)通過(guò)速度最快、跨度最大的鋼桁拱橋；由于該橋主桁桿件的最大軸力達(dá)到近萬(wàn)噸，如果使用Q370q鋼建造，其最大板厚將超過(guò)100 mm，故此我國(guó)又自主研發(fā)了高性能的Q420q(WNQ570)鋼[2]，該鋼種采用超低碳微合金化成分設(shè)計(jì)，按控溫控軋(TMCP)工藝組織生產(chǎn)，其屈服強(qiáng)度在420 MPa以上，主要用于受壓桿件的制造。

滬通長(zhǎng)江大橋主航道橋?yàn)橹骺? 092 m的雙塔三索面鋼桁梁斜拉橋[3]，是世界上跨度最大的公鐵兩用斜拉橋。由于該橋的主跨超千米，承載4線鐵路、6車(chē)道高速公路，主桁斷面軸力超過(guò)7萬(wàn)t，因此需要采用屈服強(qiáng)度更高的鋼種建造。但我國(guó)鐵路橋梁用鋼以Q345q鋼，Q370q鋼和Q420q鋼為主，尚無(wú)更高屈服強(qiáng)度級(jí)別的鋼種用于鐵路橋梁建設(shè)的經(jīng)驗(yàn)[4]。故此，本文對(duì)500 MPa級(jí)的Q500qE鋼在滬通長(zhǎng)江大橋的適用性開(kāi)展系統(tǒng)研究，重點(diǎn)研究其拉伸、低溫韌性和防斷等母材基本性能，切割、焊接和熱矯形等工廠制造性能，以及結(jié)構(gòu)安全儲(chǔ)備、疲勞抗力和壓桿穩(wěn)定等設(shè)計(jì)參數(shù)，為滬通長(zhǎng)江大橋采用Q500qE鋼提供技術(shù)支持。

1　母材基本性能

1.1　拉伸性能

軸向拉伸性能是鋼材最基本的力學(xué)指標(biāo)之一。為掌握Q500qE鋼的拉伸性能，選取32 mm厚，屈強(qiáng)比為0.7的Q345qD鋼板和屈強(qiáng)比分別為0.7，0.86和0.9的Q500qE鋼板分別進(jìn)行φ10 mm的標(biāo)準(zhǔn)試樣拉伸試驗(yàn)，得到試樣的拉伸應(yīng)力—應(yīng)變曲線，如圖1所示。由圖1可知，與Q345qD鋼相比，Q500qE鋼沒(méi)有明顯屈服平臺(tái)。此外，Q500qE鋼的延伸率大于20%，沒(méi)有隨著屈強(qiáng)比的變化而明顯改變，這間接表明Q500qE鋼在高屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的同時(shí)，還具有良好的塑性。

圖1Q345qD鋼與不同屈強(qiáng)比的Q500qE鋼標(biāo)準(zhǔn)試樣拉伸應(yīng)力—應(yīng)變曲線

1.2　低溫沖擊性能

低溫時(shí)鋼材抵抗沖擊的韌性會(huì)變差，易發(fā)生脆性斷裂。依據(jù)GB/T 229—2007《金屬材料夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法》，選取板厚32，44和60 mm的Q500qE鋼母材及其40 mm+40 mm對(duì)接焊接熱影響區(qū)制作沖擊試件，分別進(jìn)行-100～20 ℃的沖擊試驗(yàn)，沖擊試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。由圖2可知，隨著溫度降低，Q500qE鋼的沖擊功顯著降低，但-100 ℃時(shí)沖擊功仍可達(dá)70 J；厚44 mm板焊接熱影響區(qū)的沖擊功比母材有所降低，隨著溫度降低，降幅呈增大趨勢(shì)，在-78 ℃時(shí)降幅可達(dá)98 J；選用Boltzmann函數(shù)[5]擬合試驗(yàn)數(shù)據(jù)，可以得到不同組試樣的韌脆轉(zhuǎn)變溫度，無(wú)論是母材還是焊接熱影響區(qū)的韌脆轉(zhuǎn)變溫度均低于-50 ℃。

1.3　防斷性能

滬通長(zhǎng)江大橋的跨度大、荷載重，即使采用Q500qE鋼，主桁桿件最大板厚仍可達(dá)60 mm，僅通過(guò)低溫沖擊韌性判斷其防斷能力不夠全面。鑒于此，進(jìn)行Q500qE鋼的裂紋尖端張開(kāi)位移(Crack-Tip Opening Displacement，簡(jiǎn)稱(chēng)CTOD)和寬板拉伸試驗(yàn)，根據(jù)所測(cè)CTOD值和斷裂韌性Kc值進(jìn)一步研究Q500qE鋼的防斷性能。

圖2　Q500qE鋼低溫沖擊試驗(yàn)結(jié)果

采用厚度為32，44和60 mm Q500qE鋼的標(biāo)準(zhǔn)三點(diǎn)彎曲試樣，進(jìn)行室溫16，-20，-40和-50 ℃下的CTOD試驗(yàn)，試驗(yàn)裝置如圖3(a)所示，結(jié)果如圖3(b)所示。由圖3(b)可知，板厚60 mm試樣的CTOD值均小于板厚32和44 mm試樣；隨著溫度降低，板厚32和44 mm試樣的CTOD值變化不大，但板厚60 mm試樣在溫度降至-40 ℃時(shí)，CTOD值大幅降低。

圖3　Q500qE鋼材的CTOD試驗(yàn)結(jié)果

選取32，44和60 mm 3種厚度的Q500qE鋼板進(jìn)行室溫11，-20，-40，-50和-65 ℃情況下的寬板拉伸試驗(yàn)，板寬400 mm。該試驗(yàn)在中國(guó)鐵道科學(xué)研究院高速鐵路軌道技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的2 000 t MTS材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，并配套研制了試驗(yàn)所需的低溫環(huán)境箱，如圖4(a)所示。圖4(b)為不同板厚試樣在不同溫度下的實(shí)測(cè)Kc值。由圖4(b)可知：板厚32 mm試樣隨著試驗(yàn)溫度的變化，Kc值幾乎沒(méi)有變化；隨著板厚增加，試樣Kc值隨著溫度降低顯著降低；板厚44和60 mm試樣在溫度低于-40 ℃后，Kc值有降有增。

圖4　Q500qE鋼寬板拉伸試驗(yàn)

總體來(lái)看，32和44 mm厚的Q500qE鋼板在11～-50 ℃范圍內(nèi)具有良好防斷能力。低于-40 ℃時(shí)，60 mm厚的Q500qE鋼板防斷性能有所降低，但仍與Q370qE鋼的防斷性能相當(dāng)，依然滿(mǎn)足使用要求[6-7]。

2　工廠制造性能

2.1　焰切性能

火焰切割是經(jīng)濟(jì)有效切割厚金屬板的方法之一，但具有熱影響區(qū)大、熱變形大等特點(diǎn)。因此，若采用火焰切割Q500qE鋼時(shí)，需要進(jìn)行焰切工藝評(píng)定試驗(yàn)。分別選取厚為16，32，44和60 mm的Q500qE鋼板進(jìn)行焰切面硬度試驗(yàn)。圖5為60 mm厚Q500qE鋼板焰切面相片，由圖5可知，切割面光滑、整齊，沒(méi)有裂紋或其他危害性缺陷。進(jìn)一步測(cè)試可知，焰切面硬度均不超過(guò)350HV10，表明Q500qE鋼的焰切工藝性良好。

圖5　60 m厚Q500qE鋼板焰切面

2.2　焊接性能

采用手工、埋弧和氣體保護(hù)3種方式對(duì)Q500qE鋼試樣進(jìn)行焊接，選取板厚16，32，44和60 mm的試件進(jìn)行焊接熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)，焊接熱影響區(qū)最高硬度分別為297 HV10，317 HV10，306 HV10和290 HV10，均低于350 HV10，表明Q500qE 鋼的焊接性良好。

針對(duì)對(duì)接焊縫、熔透角焊縫、坡口角焊縫和T形角焊縫開(kāi)展Q500qE鋼的焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)。表1為焊接工藝評(píng)定試樣概況。試驗(yàn)前對(duì)所有焊縫質(zhì)量進(jìn)行外觀和探傷檢查，焊縫表觀和內(nèi)部質(zhì)量均達(dá)到相關(guān)質(zhì)量要求。

表1　焊接工藝評(píng)定試樣概況

圖6為對(duì)接接頭的宏觀斷面和金相組織相片，由圖6可知，接頭熔合良好，無(wú)裂紋等焊接缺陷。焊肉組織為鐵素體+貝氏體+索氏體，熱影響區(qū)為貝氏體組織，無(wú)淬硬組織。在強(qiáng)度方面，各種接頭的焊縫強(qiáng)度不低于母材標(biāo)準(zhǔn)值。在塑性方面，焊縫金屬的延伸率均不小于18%，對(duì)接試板的彎曲檢驗(yàn)結(jié)果完好，表明接頭塑性良好。在韌性方面，對(duì)接焊縫、熔透角焊縫的焊縫金屬、熱影響區(qū)-40 ℃ 沖擊功均不低于54 J，坡口角焊縫、T形角焊縫沖擊功均不低于46 J。

圖6　56 mm厚板埋弧自動(dòng)焊對(duì)接接頭

2.3　熱矯性能

火焰矯形是矯正焊接變形的主要方法，但矯形溫度太高可能對(duì)Q500qE鋼的力學(xué)性能產(chǎn)生不利影響。因此，選取焊接變形較大的熔透角焊縫作為研究對(duì)象，針對(duì)32，44和60 mm不同厚度的Q500qE鋼板，分別在650，700和750 ℃的溫度下進(jìn)行熱矯形，在熱影響區(qū)提取試樣進(jìn)行拉伸、彎曲和低溫沖擊試驗(yàn)。結(jié)果表明：隨著矯形溫度升高，鋼板的屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度均略有降低，但屈服強(qiáng)度仍在500 MPa以上；低溫沖擊韌性有增有降，但最低值仍在100 J以上。由此可知，熱矯溫度不超過(guò)750 ℃時(shí)，Q500qE鋼板的力學(xué)性能雖略受影響，但仍滿(mǎn)足使用要求。

3　設(shè)計(jì)參數(shù)

3.1　結(jié)構(gòu)安全儲(chǔ)備

由1.1節(jié)可知，Q500qE鋼的拉伸應(yīng)力—應(yīng)變曲線沒(méi)有明顯屈服平臺(tái)，屈強(qiáng)比僅比普通鋼略高，滬通長(zhǎng)江大橋如果采用Q500qE鋼，其結(jié)構(gòu)安全儲(chǔ)備需要研究。為此選用屈強(qiáng)比為0.70的Q345qD鋼和屈強(qiáng)比為0.86的Q500qE鋼制作全尺寸試驗(yàn)?zāi)Ｐ土?，模型梁長(zhǎng)10 600 mm，高1 000 mm，翼緣寬320 mm，翼緣和腹板厚均為32 mm，如圖7所示。通過(guò)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，研究其極限承載力和變形，以評(píng)判Q500qE鋼結(jié)構(gòu)的安全儲(chǔ)備。

圖8為Q345qD鋼和Q500qE鋼模型梁三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)得到的實(shí)測(cè)載荷—撓度曲線。由圖8可知，在極限荷載作用下，Q500qE鋼模型梁的跨中撓度大于Q345qD鋼模型梁，載荷卸載時(shí)，Q500qE鋼模型梁的殘余變形卻小于Q345qD鋼模型梁。這表明Q500qE鋼比Q345qD鋼具有更好的幾何變形恢復(fù)能力。相關(guān)研究也表明[8]，Q345qD鋼和Q500qE鋼在最大應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度以后迅速變形，應(yīng)力不斷重新分配，并形成塑性鉸，未見(jiàn)明顯高屈強(qiáng)比的破壞特征。因此，屈強(qiáng)比不高于0.86的Q500qE鋼采用目前規(guī)范中的容許應(yīng)力安全系數(shù)時(shí)，其安全儲(chǔ)備不比普通鋼材低。

圖8Q345qD鋼和Q500qE鋼模型梁三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)載荷—撓度曲線

3.2　疲勞抗力

隨著屈服強(qiáng)度提高，高強(qiáng)鋼構(gòu)造的疲勞抗力是否與普通鋼相同，國(guó)內(nèi)外尚沒(méi)有統(tǒng)一認(rèn)識(shí)[9-10]。基于此，針對(duì)Q500qE鋼的對(duì)接焊縫、栓焊混合接頭、箱形桿件端隔板與縱肋交叉焊縫、箱型桿件隔板焊縫等滬通長(zhǎng)江大橋的典型構(gòu)造細(xì)節(jié)，開(kāi)展疲勞試驗(yàn)。圖9為Q500qE鋼和Q370qE鋼的對(duì)接焊縫疲勞試驗(yàn)結(jié)果與相關(guān)規(guī)范曲線對(duì)比的情況。由圖9可知，Q500qE鋼構(gòu)造的疲勞性能比Q370qE鋼的略有提高，可以采用目前規(guī)范中的疲勞抗力設(shè)計(jì)指標(biāo)進(jìn)行滬通長(zhǎng)江大橋構(gòu)造的疲勞設(shè)計(jì)。

圖9　對(duì)接焊縫構(gòu)造的S—N曲線與相關(guān)規(guī)范對(duì)比

3.3　壓桿穩(wěn)定

我國(guó)TB 10002.2—2005《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》僅給出了Q235q～Q420q鋼在不同長(zhǎng)細(xì)比下壓桿檢算的容許應(yīng)力折減系數(shù)取值，尚沒(méi)有Q500q鋼壓桿檢算的容許應(yīng)力折減系數(shù)取值規(guī)定。采用以模型試驗(yàn)為主、以有限元分析為輔的方法，對(duì)Q500qE鋼壓桿穩(wěn)定折減系數(shù)進(jìn)行研究。一方面，考慮焊接殘余應(yīng)力、初始缺陷、材性多種影響因素進(jìn)行有限元計(jì)算[11]；另一方面，針對(duì)滬通長(zhǎng)江大橋主要桿件的截面型式和長(zhǎng)細(xì)比分布，選取5組試件開(kāi)展壓桿試驗(yàn)(見(jiàn)圖10)，工字型截面的試件4組(長(zhǎng)細(xì)比為40，60和80的各1組，長(zhǎng)細(xì)比為60的試件回火處理消除殘余應(yīng)力1組)，箱型截面長(zhǎng)細(xì)比為60的1組。測(cè)得靜力荷載作用下，工字型和箱型壓桿的破壞形態(tài)、應(yīng)變及變形數(shù)據(jù)等，分析得到失穩(wěn)破壞荷載?；诟鲊?guó)相關(guān)規(guī)范[12-15]研究思路，考慮有限元計(jì)算結(jié)果，給出了Q500qE鋼壓桿穩(wěn)定折減系數(shù)的推薦值，如圖11所示。

圖10　Q500qE鋼壓桿試驗(yàn)試驗(yàn)裝置

圖11　壓桿穩(wěn)定系數(shù)取值示意圖

4　結(jié)　論

(1)Q500qE鋼在具有高的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度同時(shí)還具有良好塑性，16和32 mm厚的Q500qE鋼板在11～-50 ℃時(shí)具有良好防斷能力，44和60 mm厚的Q500qE鋼板在常溫～-20 ℃時(shí)具有良好的防斷能力，低于-40 ℃時(shí)，44和60 mm厚的Q500qE鋼板防斷性能有所降低。

(2)Q500qE鋼材的焰切和焊接工藝性良好，對(duì)接焊縫、熔透角焊縫、坡口角焊縫和T形角焊縫的表觀和內(nèi)部質(zhì)量均達(dá)到相關(guān)質(zhì)量要求，焊接矯形溫度不宜超過(guò)750 ℃。

(3)屈強(qiáng)比不高于0.86的Q500qE鋼用于滬通長(zhǎng)江大橋結(jié)構(gòu)，具有與普通鋼材相當(dāng)?shù)陌踩珒?chǔ)備，可采用目前規(guī)范中的容許應(yīng)力安全系數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)。與普通鋼相比，Q500qE鋼構(gòu)造的疲勞性能略有提高，可采用目前規(guī)范中的疲勞抗力設(shè)計(jì)指標(biāo)進(jìn)行疲勞設(shè)計(jì)。研究給出的Q500qE鋼壓桿穩(wěn)定折減系數(shù)推薦值可用于滬通長(zhǎng)江大橋受壓桿件設(shè)計(jì)。

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