江耀春

(廣西永鑫華糖集團(tuán)來賓紙業(yè)有限公司，廣西來賓，546100)

·蔗渣制漿廢水·

厭氧預(yù)處理在蔗渣制漿廢水好氧生化處理中的應(yīng)用

江耀春

(廣西永鑫華糖集團(tuán)來賓紙業(yè)有限公司，廣西來賓，546100)

介紹了蔗渣制漿廢水好氧生化處理系統(tǒng)中厭氧預(yù)處理技術(shù)，簡述了該技術(shù)的工藝流程、技術(shù)參數(shù)、運(yùn)行情況以及技術(shù)優(yōu)勢。在好氧系統(tǒng)前段進(jìn)行厭氧預(yù)處理后可降低廢水高濃度CODCr，進(jìn)一步去除無機(jī)固形物，確保了好氧系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行，提高氧化溝去除效率，降低了深度處理運(yùn)行費(fèi)用。

蔗渣漿；厭氧預(yù)處理；好氧生化處理；廢水處理

近年來，我國利用蔗渣制漿造紙得到迅速發(fā)展，廣西的甘蔗制糖業(yè)是該地區(qū)的支柱產(chǎn)業(yè)，在蔗渣制漿造紙方面有著得天獨(dú)厚的原料優(yōu)勢。廣西永鑫華糖集團(tuán)來賓紙業(yè)有限公司(以下簡稱永鑫紙業(yè))主要是利用本集團(tuán)內(nèi)部豐富的蔗渣資源生產(chǎn)漂白蔗渣漿，生產(chǎn)規(guī)模為年產(chǎn)13萬t(絕干漿)。隨著制漿造紙工藝的日趨先進(jìn)完善，生產(chǎn)過程中水的循環(huán)再利用率不斷提高，耗水量越來越少，使得制漿造紙排放廢水中的污染物濃度不斷增加，提高了廢水處理的難度[1-2]。

目前，在蔗渣制漿造紙廢水處理中廣泛采用厭氧+好氧+深度處理相結(jié)合的工藝[3]，其技術(shù)成熟穩(wěn)定，出水水質(zhì)優(yōu)良。傳統(tǒng)制漿造紙廢水處理好氧系統(tǒng)采用卡魯塞爾氧化溝工藝[4]，而本項(xiàng)目好氧系統(tǒng)采用厭氧預(yù)處理+卡魯塞爾氧化溝工藝相結(jié)合的技術(shù)。目前國內(nèi)好氧技術(shù)中的厭氧預(yù)處理應(yīng)用于工廠的實(shí)際案例較少，本文重點(diǎn)介紹了永鑫紙業(yè)中段廢水好氧系統(tǒng)中增加厭氧預(yù)處理的技術(shù)，可為類似工程建設(shè)和改造提供參考，也是好氧生化處理技術(shù)的一個(gè)新途徑。

1 項(xiàng)目的總體情況

1.1 本項(xiàng)目廢水來源

(1)備料廢水即在濕法堆垛過程中對(duì)蔗渣噴淋產(chǎn)生的噴淋廢水，以及蒸煮備料中蔗渣洗滌產(chǎn)生的洗滌廢水。其中含大量糖分，屬高濃度有機(jī)廢水，CODCr為8000～12000 mg/L，BOD5為4000～6000 mg/L，SS為500 mg/ L左右，pH值4～4.5，溫度25～40℃。

(2)制漿中段廢水即蔗渣漿在漂白洗滌中所產(chǎn)生的酸、堿性廢水，其CODCr為1200～2500 mg/L，BOD5為500～600 mg/L，SS為400～500 mg/L，pH值5.7～6.7，溫度50℃左右。

1.2 本項(xiàng)目廢水處理系統(tǒng)簡介

本項(xiàng)目廢水處理站設(shè)計(jì)規(guī)模為40000 m3/d，采用厭氧+好氧+深度氧化三段相結(jié)合的處理工藝。

(1)蔗渣噴淋水和備料洗滌廢水主要采用UMAR主塔+副塔的厭氧技術(shù)。蔗渣噴淋水和洗滌廢水進(jìn)入格柵集水井，去除較大的雜物、懸浮物及漂浮物；由泵提升至斜網(wǎng)，去除較細(xì)的蔗髓；流入初沉池，沉淀尚未去除的懸浮物；經(jīng)過酸化池調(diào)pH值、營養(yǎng)鹽，泵入U(xiǎn)MAR主塔，一部分出水循環(huán)回到主塔，一部分出水流入副塔，去除廢水中大量的可生化降解的有機(jī)污染物，同時(shí)產(chǎn)生大量的沼氣，沼氣接入堿爐燃燒；副塔出水進(jìn)入好氧系統(tǒng)。該部分廢水占總廢水處理量的25%～40%，CODCr由8000～12000 mg/L降到600 mg/L以內(nèi)，CODCr去除率達(dá)90%以上。

(2)好氧生化處理采用厭氧預(yù)處理+卡魯塞爾氧化溝相結(jié)合的好氧技術(shù)，處理制漿中段廢水、少量生活污水以及經(jīng)厭氧處理后的蔗渣噴淋洗滌水。本文將重點(diǎn)介紹好氧生化處理技術(shù)前段增加厭氧預(yù)處理技術(shù)的應(yīng)用。

(3)深度處理系統(tǒng)采用氧化還原法進(jìn)行處理，旨在去除廢水中較難生化降解的有機(jī)物和可沉淀懸浮物，保證廢水的最終達(dá)標(biāo)排放而設(shè)置的處理工段。好氧處理來的廢水加氧化劑經(jīng)反應(yīng)塔反應(yīng)或直接進(jìn)入穩(wěn)定池，在絮凝池中加入PAM，經(jīng)三沉池高效沉淀后廢水最終達(dá)標(biāo)排放。深度處理的加藥量具體根據(jù)好氧二沉池出水水質(zhì)決定，二沉池出水CODCr越低，加藥量則越低，即深度處理費(fèi)用越低，同時(shí)環(huán)保風(fēng)險(xiǎn)也越低。

圖1 好氧系統(tǒng)處理流程圖

2 好氧生化技術(shù)中厭氧預(yù)處理的應(yīng)用

2.1 好氧系統(tǒng)中增加厭氧預(yù)處理的設(shè)計(jì)原理及流程

本技術(shù)與傳統(tǒng)的好氧技術(shù)相比增加了厭氧預(yù)處理，即進(jìn)入好氧系統(tǒng)AB池前先經(jīng)厭氧池和厭沉池進(jìn)行水解酸化處理，以降低中段廢水中的CODCr和SS含量，避免高負(fù)荷的中段廢水直接進(jìn)入氧化溝造成氧化溝污泥濃度上升，溶解氧下降，確保氧化溝的污泥濃度和溶解氧在工藝指標(biāo)要求的范圍內(nèi)，降低二沉池

出水CODCr，降低深度處理負(fù)荷，形成良性循環(huán)。處理流程如圖1。

好氧系統(tǒng)采用厭氧預(yù)處理+愛爾氧和射流曝氣相結(jié)合的好氧技術(shù)。中段廢水經(jīng)格柵過濾后流入均衡池，調(diào)節(jié)pH值；由泵提升過斜網(wǎng)后流入初沉池去除懸浮物；廢水經(jīng)冷卻塔直接流入?yún)捬醭剡M(jìn)行厭氧反應(yīng)，降低廢水中的高濃度CODCr；再經(jīng)厭沉池進(jìn)一步去除無機(jī)固形物，保證生化工藝正常運(yùn)行；然后進(jìn)入AB池利用好氧污泥的高吸附性和好氧菌的快速增殖降解功能對(duì)有機(jī)物進(jìn)行充分降解硝化，進(jìn)入氧化溝繼續(xù)進(jìn)行充分降解硝化，實(shí)現(xiàn)廢水凈化；經(jīng)二沉池沉淀后，進(jìn)入深度處理系統(tǒng)去除廢水中較難生化降解的有機(jī)物和可沉淀懸浮物，保證廢水的最終達(dá)標(biāo)排放；根據(jù)工藝需要，蔗渣噴淋和洗滌廢水經(jīng)UMAR主塔+副塔處理后的厭氧系統(tǒng)出水可選擇性地直接進(jìn)入AB池或進(jìn)入?yún)捬醭?厭氧系統(tǒng)出水達(dá)標(biāo)可直接進(jìn)入AB池，當(dāng)厭氧系統(tǒng)出水水質(zhì)未達(dá)工藝要求時(shí)則進(jìn)入?yún)捬醭?，進(jìn)行再處理后方可進(jìn)入AB池)。

2.2 厭氧預(yù)處理的設(shè)備配置

厭氧預(yù)處理的主要設(shè)施：1個(gè)厭氧池(規(guī)格為20 m×100 m×7 m)、1個(gè)厭沉池(規(guī)格為20 m×26 m×4 m)、1臺(tái)厭氧布水器Q=1250 m3/h及氣液分離器、6臺(tái)潛水推進(jìn)器(功率7.5 kW)、1臺(tái)厭沉池行車式吸泥機(jī)(功率17.5 kW)。

厭氧池為密封式水泥池，入口安裝厭氧布水器和氣液分離器，底部均勻分布6臺(tái)潛水推進(jìn)器，厭氧停機(jī)時(shí)間為20～35 h，充分進(jìn)行水解酸化，產(chǎn)生的沼氣用管道送堿爐與厭氧塔產(chǎn)生的沼氣共同入爐燃燒；厭沉池為敞開式水泥池，配套1臺(tái)行車式吸泥機(jī)。

2.3 工藝參數(shù)

厭氧預(yù)處理具有進(jìn)一步去除CODCr，降低SS，以降低進(jìn)入AB池的廢水負(fù)荷的作用，經(jīng)厭氧預(yù)處理后可有效確保好氧系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行，二沉池出水CODCr控制在150 mg/L以內(nèi)，從而降低深度處理負(fù)荷，達(dá)到降低運(yùn)行費(fèi)用的目的。 其工藝參數(shù)見表1。

3 運(yùn)行情況

厭氧預(yù)處理進(jìn)水量在400～650 m3/h范圍，主要是采用封閉式水泥池對(duì)中段廢水進(jìn)行水解酸化，按m(CODCr)∶m(N)∶m(P)≈350∶5∶1投入氮磷營養(yǎng)鹽，內(nèi)部均勻分布6臺(tái)潛水推進(jìn)器。在系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定后，連續(xù)監(jiān)測運(yùn)行數(shù)據(jù)，1天監(jiān)測1次，現(xiàn)列舉2016年4月歷史監(jiān)測數(shù)據(jù)見圖2～圖5。

表1 好氧系統(tǒng)主要工藝參數(shù)

(1)連續(xù)監(jiān)測運(yùn)行期間日處理廢水量變化曲線如圖2所示。

(2)運(yùn)行期間厭氧預(yù)處理的進(jìn)水水質(zhì)基本穩(wěn)定，經(jīng)厭氧水解反應(yīng)后，出水水質(zhì)達(dá)工藝范圍內(nèi)，CODCr值≤800 mg/L，SS≤100 mg/L(見圖3)。

(3)從連續(xù)數(shù)據(jù)監(jiān)測來看，厭氧預(yù)處理的CODCr去除率可達(dá)到20%～40%，SS去除率可達(dá)50%～70%(見圖4)，大大減輕了廢水進(jìn)入氧化溝的負(fù)荷。

(4)厭氧預(yù)處理有效降低了進(jìn)入氧化溝的懸浮物，效果明顯，使氧化溝的污泥濃度和溶解氧(DO)在工藝要求的指標(biāo)內(nèi)(見圖5)，確保了氧化溝運(yùn)行工藝的穩(wěn)定性，從運(yùn)行數(shù)據(jù)來看，氧化溝出水CODCr穩(wěn)定在100～140 mg/L范圍內(nèi)，從而可降低深度處理的運(yùn)行成本和環(huán)保風(fēng)險(xiǎn)。

4 好氧系統(tǒng)前增加厭氧預(yù)處理的優(yōu)越性及注意事項(xiàng)

4.1 確保好氧系統(tǒng)的進(jìn)水水質(zhì)

傳統(tǒng)工藝的中段廢水經(jīng)過斜網(wǎng)和初沉池預(yù)處理后直接進(jìn)入到氧化溝，因斜網(wǎng)需要定期清洗，在操作上容易出現(xiàn)截留效果差的情況，初沉池的排泥控制運(yùn)行對(duì)出水水質(zhì)也影響較大，如果初沉池排泥不及時(shí)造成跑泥，SS將高達(dá)1000 mg/L以上。這部分SS進(jìn)入到氧化溝后，不會(huì)被好氧活性菌馬上分解，將會(huì)造成氧化溝污泥濃度直接上升，溶解氧下降，最終降低CODCr去除率?，F(xiàn)增加了厭氧預(yù)處理的流程，可以將這部分SS分解和截留，并經(jīng)厭沉池吸泥處理，以確保氧化溝的污泥濃度和溶解氧滿足工藝要求，形成良性循環(huán)。

4.2 緩解廢水高溫對(duì)氧化溝的影響

夏季制漿中段廢水的溫度達(dá)55℃左右，經(jīng)過斜網(wǎng)、初沉池以及冷卻塔一系列預(yù)處理后，溫度為40℃左右的頻率仍比較高。而氧化溝的溫度要求最高不能大于38℃，過高將會(huì)導(dǎo)致氧化溝污泥活性下降，死泥較多，降低CODCr去除率。增加厭氧池和厭沉池后可以避免此問題，厭氧池的承受溫度可高達(dá)40℃，經(jīng)厭氧池和厭沉池處理后出水溫度可以降到38℃以下，保證了氧化溝的溫度要求。

4.3 厭氧IC反應(yīng)塔出水情況

傳統(tǒng)廢水處理流程即厭氧IC反應(yīng)塔出水直接進(jìn)入到AB池進(jìn)行預(yù)曝處理。但是如果厭氧IC反應(yīng)塔三相分離器出現(xiàn)問題或運(yùn)行控制出現(xiàn)異常，會(huì)造成IC反應(yīng)塔出水SS超過500 mg/L或者CODCr超過1500 mg/L。這部分水進(jìn)入到氧化溝后，會(huì)對(duì)氧化溝造成較大沖擊，導(dǎo)致溶解氧快速下降，氧化溝污泥濃度迅速上升，形成惡性循環(huán)，甚至造成系統(tǒng)崩潰。IC反應(yīng)塔出水流程可選擇性地進(jìn)入?yún)捬醭靥幚?，可有效地解決了這一問題，從而確保氧化溝的正常運(yùn)行。

4.4 去除部分CODCr，減輕氧化溝運(yùn)行負(fù)荷

經(jīng)實(shí)際運(yùn)行和數(shù)據(jù)化驗(yàn)分析，厭氧池的CODCr去除率可達(dá)15%～40%。正常情況，厭氧池的進(jìn)水CODCr在800～1100 mg/L，經(jīng)厭氧處理后的CODCr降至450～800 mg/L。這就大大減輕了氧化溝的CODCr運(yùn)行負(fù)荷，確保達(dá)到氧化溝各運(yùn)行工藝要求的指標(biāo)，提高氧化溝去除效率。

圖2 日處理廢水量變化曲線

圖3 厭氧預(yù)處理的進(jìn)水水質(zhì)和出水水質(zhì)分析

圖4 經(jīng)厭氧預(yù)處理后CODCr去除率和SS去除率分析

圖5 氧化溝DO及好氧系統(tǒng)出水CODCr分析

4.5 運(yùn)行的影響因素及注意事項(xiàng)

(1)厭氧池污泥前期的培養(yǎng)訓(xùn)化可采用生活污水處理廠污泥。在完成厭氧啟動(dòng)(菌種培養(yǎng)、馴化)基礎(chǔ)上，控制進(jìn)水水質(zhì)、水溫，按要求進(jìn)料，同時(shí)防止厭氧污泥流失。為了厭氧系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)正常，應(yīng)當(dāng)及時(shí)掌握溫度、pH值、泥位、壓力、含水率等，及時(shí)做出調(diào)整。

(2)溫度：該厭氧條件屬于中溫厭氧(30～40℃)，其溫度對(duì)厭氧反應(yīng)尤為重要，當(dāng)溫度低于最優(yōu)下限溫度時(shí)，每下降1℃，CODCr去除率下降11%。溫度在30～40℃范圍時(shí)，1～3℃的微小波動(dòng)對(duì)厭氧反應(yīng)影響不明顯，但溫度變化過大(急速變化)，則會(huì)使污泥活力下降，產(chǎn)生酸積累等問題。

(3)pH值：該厭氧條件屬于完全厭氧反應(yīng)，需嚴(yán)格控制pH值，即產(chǎn)甲烷反應(yīng)pH值控制范圍6.5～8.0,最佳范圍為6.8～7.2，pH值低于6.3或高于7.8，甲烷化速度降低。

(4)營養(yǎng)物：厭氧反應(yīng)池營養(yǎng)物比例為m(C)∶m(N)∶m(P)=(350～500)∶5∶1。

(5)氧化還原電位：水解階段氧化還原電位為-100～100 mV，產(chǎn)甲烷階段的最優(yōu)氧化還原電位為-400～-150 mV。因此，應(yīng)控制進(jìn)水帶入的氧含量，不能因此對(duì)厭氧反應(yīng)造成不利影響。

(6)避免系統(tǒng)進(jìn)入有毒有害物，如無機(jī)物：氨、無機(jī)硫化物、鹽類、重金屬等，特別是硫酸鹽和硫化物，抑制作用最為嚴(yán)重；生物異型化合物：含氯化烴、甲醛、氰化物、洗滌劑、抗菌素等。

(7)定期檢查沼氣管路以及設(shè)備的氣密性，嚴(yán)防沼氣泄露，如發(fā)現(xiàn)泄露，應(yīng)迅速停氣檢修。檢修完畢的管路或貯存設(shè)備，重新使用時(shí)必須進(jìn)行氣密性檢驗(yàn)，合格后方可使用。

(8)對(duì)于日常運(yùn)行狀況、處理措施、設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)情況都要求做到實(shí)時(shí)監(jiān)控，確保厭氧池潛水推進(jìn)器、厭沉池行車和吸泥泵的正常運(yùn)行，避免厭沉池出現(xiàn)跑泥對(duì)好氧系統(tǒng)造成沖擊。

5 經(jīng)濟(jì)分析

厭氧生物處理就是利用厭氧微生物的代謝過程，在無需提供氧的情況下，把有機(jī)物轉(zhuǎn)化為無機(jī)物和少量的細(xì)胞物質(zhì)，這些無機(jī)物包括大量的生物氣(即沼氣)和水。厭氧是一種低成本廢水處理技術(shù)，把廢水治理和能源相結(jié)合，特別適合發(fā)展中國家使用。

表2 有、無厭氧預(yù)處理的好氧生化處理噸廢水處理成本分析

目前國家對(duì)制漿行業(yè)的污水CODCr排放標(biāo)準(zhǔn)≤100 mg/L，而經(jīng)好氧生物處理后污水很難達(dá)到100 mg/L以下，故需設(shè)置深度處理工段，主要采用氧化劑反應(yīng)進(jìn)入穩(wěn)定池，在絮凝池中加入PAM，經(jīng)三沉池高效沉淀后廢水最終達(dá)標(biāo)排放。深度處理的加藥情況主要根據(jù)好氧二沉池出水水質(zhì)決定，二沉池出水CODCr越低，深度處理運(yùn)行費(fèi)用越低，進(jìn)而整個(gè)廢水處理系統(tǒng)費(fèi)用越低。經(jīng)了解，同行業(yè)中廢水處理系統(tǒng)好氧處理前未增加厭氧預(yù)處理流程，其二沉池出水CODCr含量一般只能達(dá)到150～210 mg/L的水平，甚至更高，很難降到150 mg/L以下。永鑫紙業(yè)好氧處理前增加厭氧預(yù)處理工藝后，確保了氧化溝的正常運(yùn)行，二沉池出水CODCr能較好地控制在150 mg/L以下，從而降低深度處理的運(yùn)行成本，即降低整個(gè)廢水系統(tǒng)的運(yùn)行費(fèi)用。不同的二沉池出水水質(zhì)對(duì)深度處理運(yùn)行成本的影響見表2(表2中數(shù)據(jù)為2016年4月，永鑫紙業(yè)深度處理化工藥品單耗及電耗與相同規(guī)模且在流程上沒有厭氧預(yù)處理其他工藝均相同的同行企業(yè)進(jìn)行的對(duì)比分析)。

由表2可以看出，厭氧預(yù)處理+好氧生化處理與傳統(tǒng)的好氧生化處理相比，深度處理運(yùn)行成本大大降低，而對(duì)整個(gè)廢水系統(tǒng)來說，總成本由2.026元/t廢水降低到1.514元/t廢水，噸廢水處理費(fèi)用降低了0.512元。

6 結(jié) 語

6.1 厭氧預(yù)處理能有效降低廢水中的高濃度CODCr，進(jìn)一步去除無機(jī)固形物。厭氧池的CODCr去除率達(dá)20%～40%，進(jìn)水CODCr由800～1100 mg/L降至450～800 mg/L，減輕了廢水進(jìn)入氧化溝的運(yùn)行負(fù)荷，確保了好氧處理系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行，提高氧化溝CODCr的去除效率，二沉池出水CODCr穩(wěn)定在150 mg/L以內(nèi)，從而可降低深度處理負(fù)荷。

6.2 厭氧IC反應(yīng)塔出水可選擇性地進(jìn)入?yún)捬躅A(yù)處理流程，避免因厭氧塔三相分離器出現(xiàn)問題或運(yùn)行控制異常，造成厭氧IC反應(yīng)塔出水SS和 CODCr超高，對(duì)氧化溝造成致命的沖擊，確保了氧化溝的正常運(yùn)行，提高好氧系統(tǒng)的抗負(fù)荷能力，大大降低了環(huán)保風(fēng)險(xiǎn)。

6.3 厭氧預(yù)處理+好氧生化處理與傳統(tǒng)的好氧生化處理相比，可大大降低深度處理運(yùn)行成本，對(duì)整個(gè)廢水系統(tǒng)來說，噸廢水處理費(fèi)用可降低約0.512元。

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(責(zé)任編輯：馬 忻)

Application of Anaerobic Pretreatment in Aerobic Biochemical Treatment of Bagasse Pulping Effluent

JIANG Yao-chun

(GuangxiLaibinYongxinPaperCo.,Ltd.,Laibin，GuangxiZhuangAutonomousRegion, 546100)(E-mail: jyc0166@163.com)

The application of anaerobic pretreatment in aerobic biochemical treatment of bagasse pulping effluent was introduced in the paper, the technological process, technical parameters, operation condition, and technological advantage were presented. The anaerobic pretreatment could reduce COD and SS， ensured that the stable operation of aerobic system, improved the efficiency of oxidation ditch. It played an important role in reducing cost of advanced treatment system.

bagasse pulp； anaerobic pretreatment； aerobic biochemical treatment； effluent treatment

2016- 09- 14(修改稿)

江耀春先生，工程師；主要從事制漿造紙生產(chǎn)管理和質(zhì)量技術(shù)管理工作。

X793

A

10.11980/j.issn.0254- 508X.2017.02.008