陳亞愛， 梁新宇， 周京華

(北方工業(yè)大學(xué) 北京市變頻技術(shù)工程技術(shù)研究中心，北京　100144)

0　引　言

單向DC-DC變換器只能將能量由一個(gè)方向向另一個(gè)方向傳輸，而雙向DC-DC變換器(Bidirectional DC-DC Converter，簡稱BDC)可實(shí)現(xiàn)能量的雙向傳輸[1]。隨著時(shí)代進(jìn)步和科技的發(fā)展，BDC在新能源、航天航空、交通、通訊以及工業(yè)控制等領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。早在20世紀(jì)80年代初，為了減輕人造衛(wèi)星太陽能電源系統(tǒng)的體積和重量，美國學(xué)者提出用雙向Buck/Boost變換器代替蓄電池充電器和放電器，并使之進(jìn)入實(shí)用階段；1994年F.Caricchi等研制成功電動(dòng)車驅(qū)動(dòng)用20 kW水冷式BDC，同時(shí)，香港大學(xué)陳清泉教授(C.C.Chan)也開展了電動(dòng)車用BDC的研究及試驗(yàn)工作；1998年美國弗吉尼亞大學(xué)李澤元教授(F.C.Lee)開始從事與燃料電池配套的BDC研究工作。三十多年來，國內(nèi)外眾多專家學(xué)者在BDC方面取得了大量的研究成果，文獻(xiàn)[2]主要對(duì)非隔離型BDC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)進(jìn)行了深入的理論分析；文獻(xiàn)[3]在雙向全橋變換器的基礎(chǔ)上提出了一種新型諧振式BDC的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，并通過搭建實(shí)驗(yàn)平臺(tái)驗(yàn)證了其具有較高的轉(zhuǎn)換效率；文獻(xiàn)[4]研究了一種基于諧振的雙向DC-DC軟開關(guān)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。由于BDC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)具有多樣性，為便于系統(tǒng)地研究，本文將對(duì)各種BDC工作原理進(jìn)行深入分析，在此基礎(chǔ)上重新進(jìn)行分類，指出它們具有的特點(diǎn)和適用范圍，為進(jìn)一步研究新型拓?fù)浜凸こ虘?yīng)用提供參考。

1　雙向DC/DC變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)分類

從已發(fā)表的業(yè)界研究成果表明，BDC的種類繁多，若按有無隔離功能分類可分為非隔離型和隔離型兩類，非隔離型BDC有雙向Buck/Boost、雙向Buck-Boost、雙向Cuk和雙向Zeta-Sepic變換器。隔離型BDC又可按傳統(tǒng)隔離型和按輸入端電路類型分類，按傳統(tǒng)隔離型分類的BDC有雙向反激、雙向正激、雙向推挽、雙向半橋和雙向全橋變換器五種類型；按輸入端電路類型分類有電壓源型和電流源型BDC[5-7]。若按基本單元拓展分類，相對(duì)應(yīng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有：串聯(lián)型、并聯(lián)型、組合型和復(fù)合型BDC，BDC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)分類示意圖如圖1所示。

圖1　雙向DC-DC變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)分類示意圖

2　非隔離型和隔離型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

2.1　非隔離型雙向DC-DC變換器

2.1.1雙向Buck/Boost變換器

雙向Buck/Boost變換器是在單向Buck或Boost變換器基礎(chǔ)上構(gòu)成的，即在原功率管和二極管兩端反并聯(lián)一二極管和一功率管如圖2所示，它有三種工作模式[8]：Boost模式(電感電流如圖3(a)圖所示)、Buck模式(電感電流如圖3(b)圖所示)、交替工作模式(電感電流穩(wěn)態(tài)波形處于正負(fù)交替狀態(tài)如圖3(c)圖所示)。表1列出了變換器工作三種工作模式下元器件的運(yùn)行狀態(tài)。

雙向Buck/Boost變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和控制策略相對(duì)簡單，所需器件少，轉(zhuǎn)換效率高等優(yōu)點(diǎn)，文獻(xiàn)[9]通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該變換器具有較高的轉(zhuǎn)換效率，Boost模式下轉(zhuǎn)換效率可達(dá)90%，Buck模式下可達(dá)94%。但由于變換器固有結(jié)構(gòu)限制，輸入輸出電壓轉(zhuǎn)換比較小，因此，只適用于小功率、無需電氣隔離的場合。

圖2　雙向Buck/Boost變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

圖3　雙向Buck/Boost變換器電感電流波形

tS1S2D1D2UgS1UgS2LiLBoost0～ton導(dǎo)通截止截止截止10充電正模式ton～T關(guān)斷截止截止續(xù)流00或1放電正Buck0～ton截止導(dǎo)通截止截止01充電負(fù)模式ton～T截止關(guān)斷續(xù)流截止0或10放電負(fù)交替0～t1導(dǎo)通截止續(xù)流截止10放電負(fù)工作t1～Ton導(dǎo)通截止截止截止10充電正模式Ton～t2截止導(dǎo)通截止續(xù)流01放電正t2～T截止導(dǎo)通截止截止01充電負(fù)

2.1.2雙向Buck-Boost變換器

圖4　雙向Buck-Boost變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

雙向Buck-Boost變換器是在單向Buck-Boost變換器原功率管上反并聯(lián)一二極管、原二極管上反并聯(lián)一功率管后構(gòu)成的，拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖4所示，它也有三種工作模式，若規(guī)定電流從U1側(cè)流向U2側(cè)是正向傳輸模式，電感電流始終為正，反之為反向傳輸模式，為了保證電流的雙向傳輸，S1和S2不能同時(shí)導(dǎo)通，還有一種是交替工作模式，在一個(gè)周期內(nèi)電流交替地在U1和U2之間流動(dòng)，此時(shí)的開關(guān)模態(tài)與雙向Buck/Boost變換器相同，平均能量傳輸方向取決于iL的平均值，當(dāng)iL平均值為正時(shí)，為正向傳輸，反之為反向傳輸。

較之雙向Buck/Boost變換器，雙向Buck-Boost變換器在同一傳輸方向中既能實(shí)現(xiàn)升壓也能實(shí)現(xiàn)降壓，調(diào)壓范圍較寬，拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)簡單，控制與驅(qū)動(dòng)電路易于設(shè)計(jì)，適用于小功率場合。若應(yīng)用在電動(dòng)車電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)中，因其調(diào)壓范圍寬，當(dāng)電源端電壓大范圍波動(dòng)時(shí)，能保持輸出端電壓為最高電壓，有利于保證電動(dòng)汽車的動(dòng)力性能[10-11]，具有平衡電壓的作用。

2.1.3雙向Cuk變換器

圖5　雙向Cuk變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

雙向Cuk變換器是在單向Cuk變換器原功率管S1上反并聯(lián)一個(gè)二極管D1、原二極管D2上反并聯(lián)一個(gè)功率管S2后構(gòu)成的，其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖5所示，它也有三種工作模式：正向傳輸模式、反向傳輸模式和交替工作模式，表2列出了雙向Cuk變換器正向和反向傳輸模式及元器件的工作狀態(tài)。交替工作模式時(shí)，在一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)，功率管和二極管依次流過電流，平均能量傳輸方向取決于iL1和iL2的平均值，若平均值為正則傳輸方向是從U1側(cè)到U2側(cè)，若平均值為負(fù)則傳輸方向相反。

表2　雙向Cuk變換器雙向傳輸工作模式元器件工作狀態(tài)

雙向Cuk變換器的輸入和輸出端均有電感元件，能減小電流紋波，但其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中沒有前向通路，能量只能先通過電容C3再傳輸?shù)截?fù)載，因此增加了電路的復(fù)雜程度，能量傳輸效率低，不宜在大功率場合應(yīng)用[12]。

2.1.4雙向Zeta-Sepic變換器

圖6　雙向Zeta-Sepic變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

單向Zeta、Sepic變換器輸入與輸出的極性相同，由于Zeta構(gòu)成BDC的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)與Sepic構(gòu)成的BDC完全相同，故稱之為雙向Zeta-Sepic變換器，其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖6所示，正向傳輸時(shí)等同于Zeta變換器，反向傳輸時(shí)等同于Sepic變換器，與雙向Cuk變換器一樣，在交替工作模式中，能量傳輸方向由兩個(gè)電感的平均電流決定。雙向Zeta-Sepic變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)相對(duì)復(fù)雜，能量傳輸效率較低，適用于小功率場合[13]。

非隔離型BDC無電氣隔離，拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)簡單，易于設(shè)計(jì)，具有較高的轉(zhuǎn)換效率，適用于小功率場合，為了方便對(duì)比四種BDC的異同點(diǎn)，表3列出了典型非隔離性BDC的特點(diǎn)。

2.2　隔離型雙向DC-DC變換器

2.2.1傳統(tǒng)隔離型雙向DC-DC變換器

1)雙向正激變換器

雙向正激變換器是在單向正激變換器一次側(cè)功率管兩端并聯(lián)二極管、二次側(cè)兩個(gè)二極管兩端分別并聯(lián)功率管后構(gòu)成的，拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖7所示，可工作在正向傳輸、反向傳輸和交替?zhèn)鬏斈Ｊ?，在該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中S1、S2及S3均工作在PWM控制模式下，S1、S2同時(shí)導(dǎo)通和關(guān)斷，并與S3互補(bǔ)工作。在單向正激變換器中，電流可工作在連續(xù)或斷續(xù)狀態(tài)下，而在雙向正激變換器中，電流下降到零后便會(huì)形成反向電流，因此在交替工作模式中不存在電流斷續(xù)工作狀態(tài)。雙向正激變換器工作原理簡單，其控制和驅(qū)動(dòng)電路易于設(shè)計(jì)，適用于中小功率場合，但所用的變壓器處于單向勵(lì)磁狀態(tài)，利用率較低。

圖7　雙向正激變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

表3　典型非隔離型雙向DC-DC變換器特點(diǎn)

2)雙向反激變換器

圖8　雙向反激變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

雙向反激變換器是在單向反激變換器一次側(cè)功率管上反并聯(lián)一二極管、二次側(cè)二極管上反并聯(lián)一功率管后構(gòu)成的，拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖8所示，可工作在正向傳輸、反向傳輸和交替?zhèn)鬏斈Ｊ剑p向正激變換器一樣，在交替模式下也不存在電流斷續(xù)模式。表4列出了雙向反激變換器正向傳輸模式下元器件工作狀態(tài)。

表4　雙向反激變換器元器件工作狀態(tài)

雙向反激變換器具有電氣隔離、拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)簡單、成本低、雙向傳輸?shù)葍?yōu)點(diǎn)，適合于小功率場合，但相比于雙向正激變換器，其變壓器既要儲(chǔ)能，又要實(shí)現(xiàn)電氣隔離，因此功率器件可能承受較大的電壓、電流應(yīng)力[14]，且變壓器漏感上的能量不能通過線圈傳輸?shù)蕉蝹?cè)，這些能量產(chǎn)生的電流會(huì)與功率管電容發(fā)生諧振，產(chǎn)生電壓尖刺，可能會(huì)擊穿功率管[15]。

3)雙向推挽變換器

在單向推挽變換器二次側(cè)二極管兩端分別反并聯(lián)功率管就構(gòu)成圖9所示的雙向推挽變換器，它能實(shí)現(xiàn)能量的雙向傳輸和電感電流的交替工作，表5列出了正向傳輸時(shí)一個(gè)周期內(nèi)的4個(gè)開關(guān)模態(tài)。雙向推挽變換器的變壓器也存在漏感，功率管承受較大的電壓和電流應(yīng)力，不適用在環(huán)境惡劣的高壓場所，但其功率等級(jí)較雙向反激變換器高一些。

文獻(xiàn)[16]提出了一種應(yīng)用于四象限運(yùn)行的直流電動(dòng)機(jī)系統(tǒng)的雙向推挽變換電路，特別適用于需要立即制動(dòng)電機(jī)的行業(yè)，搭建了5 W的實(shí)驗(yàn)樣機(jī)，并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了仿真結(jié)果的正確性與合理性。

圖9　雙向推挽變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

開關(guān)模態(tài)1開關(guān)模態(tài)2開關(guān)模態(tài)3開關(guān)模態(tài)4t0～tonton～T/2T/2～T/2+tonT/2+ton～TS1導(dǎo)通截止截止截止S2截止截止導(dǎo)通截止S3導(dǎo)通導(dǎo)通截止導(dǎo)通S4截止導(dǎo)通導(dǎo)通導(dǎo)通D1截止截止截止截止D2截止截止截止截止D3導(dǎo)通導(dǎo)通截止導(dǎo)通D4截止導(dǎo)通導(dǎo)通導(dǎo)通iL增加下降增加下降

4)雙向半橋變換器

圖10　雙向半橋變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

圖11　雙向半橋變換器正向傳輸工作波形

在半橋變換器二次側(cè)兩個(gè)二極管上分別反并聯(lián)功率管就構(gòu)成了雙向半橋變換器如圖10所示，也有三種工作模式，圖11所示為該變換器正向傳輸時(shí)功率管工作波形和電感電流波形，此時(shí)功率管均工作在PWM控制模式下，并采用移相控制[17]，S1、S2和S3、S4的驅(qū)動(dòng)信號(hào)互補(bǔ)并留有死區(qū)區(qū)間，在一個(gè)周期內(nèi)，雙向半橋變換器共有12個(gè)工作模態(tài)，表6列出了變換器正向傳輸時(shí)半個(gè)周期內(nèi)元器件的工作狀態(tài)。由于交替工作模式控制復(fù)雜，因此在實(shí)際場合中不常應(yīng)用此工作模式。

表6　雙向半橋變換器正向傳輸元器件工作狀態(tài)

雙向半橋變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)簡單，所需元器件較少，適用于中小功率場合，并能通過移相控制在不需要輔助元器件的情況下，實(shí)現(xiàn)所有的開關(guān)器件的零電壓開通，在一定程度上減少了開關(guān)損耗，但該拓?fù)渌玫淖儔浩魈幱趩蜗騽?lì)磁狀態(tài)，變壓器利用率較低，由于變換器是在移相控制模式下，因此不適用于調(diào)壓范圍較大的應(yīng)用場合[18]。

5)雙向全橋變換器

圖12　雙向全橋變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

圖13　雙向全橋變換器功率管開通規(guī)律和電感電流波形

在單向全橋變換器二次側(cè)四個(gè)二極管上反并聯(lián)四個(gè)功率管就構(gòu)成了雙向全橋變換器如圖12所示，其功率管的開通規(guī)律和電感電流波形如圖13所示，由圖可見，在t=t1～T/2期間，S1、S4、S5和S8導(dǎo)通，電流線性增長，在t=T/2～t2期間，S1關(guān)斷，S3開通，電感電流下降，由于D3和S4的續(xù)流作用，沒有電流流過S3，二次側(cè)S5、S6、S7、S8均為開通狀態(tài)，由于D5～D8的續(xù)流作用，沒有電流流過二次側(cè)功率管，同理在t=t2～T期間，工作原理和t=t1～T/2期間類似，不再贅述。

較之雙向半橋變換器，雙向全橋變換器結(jié)構(gòu)復(fù)雜，所需器件較多，增加了產(chǎn)品的體積和設(shè)計(jì)成本，但功率器件的電壓、電流應(yīng)力較小，適用于功率等級(jí)較高的場合，若在雙向全橋變換電路中加入鉗位電路，則可保證功率管全部工作在軟開關(guān)狀態(tài)。

2.2.2電壓源型和電流源型雙向DC-DC變換器

1)電壓源型雙向DC-DC變換器

圖14　電壓源型雙向DC-DC變換器通用結(jié)構(gòu)

電壓源型BDC通用結(jié)構(gòu)如圖14所示，在變壓器兩端各有一高頻整流/逆變單元，以實(shí)現(xiàn)能量雙向傳輸。

由于電壓源型BDC的輸入端不存在電感結(jié)構(gòu)而只有儲(chǔ)能電容，故不適用于輸入端需較小電流紋波的場合，而適用于輸入端需較小電壓紋波場合。常見的電壓源型BDC如上一小節(jié)所述的雙向全橋變換器。

圖15　電流源型雙向DC-DC變換器通用結(jié)構(gòu)

2)電流源型雙向DC-DC變換器

圖16　一次側(cè)推挽，二次側(cè)半橋式拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

電流源型BDC通用結(jié)構(gòu)如圖15所示，它的輸入端有電感元件，能夠?qū)斎腚娏鬟M(jìn)行濾波，適用于輸入端電流紋波要求較高的場合。較為常見的電流源型BDC如圖16所示，該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)一次側(cè)為電流源型推挽電路，二次側(cè)為半橋電路，常應(yīng)用在中、小功率級(jí)的場合，其控制方法成熟，穩(wěn)定性高，但推挽電路對(duì)變壓器的設(shè)計(jì)制造工藝有著較高的要求，所以這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)也存在一定的難度[19]。

表7列出了隔離型BDC與非隔離型BDC的優(yōu)缺點(diǎn)及適用場合，兩者在拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)上的主要區(qū)別在于有無隔離變壓器，由于變壓器的一次側(cè)和二次側(cè)的匝比可以設(shè)計(jì)，合理選取匝比可使變換器在較好的條件下工作，有寬的調(diào)壓范圍，但由于變壓器的引入，增大了設(shè)備體積，降低了轉(zhuǎn)換效率。

表7　隔離型與非隔離型BDC特點(diǎn)

3　基本單元拓展構(gòu)成的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

3.1　串聯(lián)型雙向DC-DC變換器

圖18　串聯(lián)型雙向Buck-Boost變換器

圖17串聯(lián)型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)通用表現(xiàn)形式

串聯(lián)型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)是由多個(gè)基本變換單元串聯(lián)組成的，其通用表現(xiàn)形式如圖17所示，它能夠解決傳統(tǒng)BDC普遍存在的開關(guān)管應(yīng)力大和開關(guān)損耗嚴(yán)重等問題，適合在大功率、高增益場合。具有代表性的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖18所示的正極性輸出雙向Buck-Boost變換器[20-21]，也稱串聯(lián)型雙向Buck-Boost變換器[22]，表8列出了其工作模式和功率管的工作狀態(tài)。

相比于雙向Buck-Boost變換器，串聯(lián)型雙向Buck-Boost變換器輸入輸出為同極性，更適用于電動(dòng)車電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)，但它使用的開關(guān)和二極管器件較多，且升壓模式下必須同時(shí)導(dǎo)通兩個(gè)功率管，功率管不能工作在軟開關(guān)模式下，開關(guān)通態(tài)損耗較大。

表8　串聯(lián)型雙向Buck-Boost變換器雙向傳輸功率管工作狀態(tài)

3.2　并聯(lián)型雙向DC-DC變換器

圖19　并聯(lián)型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)通用表現(xiàn)形式

并聯(lián)型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)是由多個(gè)基本變換單元并聯(lián)組成的，其通用表現(xiàn)形式如圖19所示，這種結(jié)構(gòu)的功率等級(jí)較高，但隨著并聯(lián)單元數(shù)量的增多，設(shè)計(jì)成本以及體積也會(huì)隨之增加，控制方法也會(huì)越來越困難。圖20所示的非隔離型三相雙向Buck/Boost變換器主電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，它是由相移為120°的三個(gè)單相雙向Buck/Boost變換器并聯(lián)組成，該拓?fù)洳捎昧硕嘀鼗夹g(shù)，降低了輸出電流紋波，減少了電路器件的電流應(yīng)力[23]，其功率等級(jí)可達(dá)到幾十千瓦，甚至上百千瓦[24]。

圖20　三相Buck/Boost雙向變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

3.3　組合型雙向DC-DC變換器

組合型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)通用表現(xiàn)形式如圖21所示，其中Cell1為非隔離型BDC，Cell2和Cell3組合為隔離型BDC。

圖22　組合型雙向DC-DC變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

圖21 組合型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)通用表現(xiàn)形式

在非隔離型BDC中，由于Buck-Boost的電感在兩個(gè)功率管中間，其輸入輸出電流紋波較大，不適用于組合型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，雙向Cuk變換器的輸入和輸出均為電流源型，電流紋波較小，適用于組合型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。雙向Cuk和雙向半橋變換器可組成為圖22所示的組合型BDC，它能減小功率器件的電壓、電流應(yīng)力，同時(shí)也可降低變換器的損耗，提高輸入輸出轉(zhuǎn)換比和轉(zhuǎn)換效率，具有更好的工作特性，適用于大功率場合[25]。

3.4　復(fù)合型雙向DC-DC變換器

圖23　復(fù)合型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)通用表現(xiàn)形式

圖24　多輸入雙向DC-DC變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

復(fù)合型雙向DC-DC變換器能將不同等級(jí)的輸入源接入到同一條直流母線上，其通用表現(xiàn)形式如圖23所示，該結(jié)構(gòu)可提高輸入輸出電壓變換比，但控制方法是這一類型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的難點(diǎn)。

一種常見的復(fù)合型BDC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖24所示，它是基于雙向半橋拓?fù)涞母綦x型多輸入雙向DC-DC變換器[26-28]，其中L1為變壓器漏感，U1和U2為兩個(gè)電壓等級(jí)的輸入源，U1可通過雙向Buck/Boost電路對(duì)U2進(jìn)行充、放電[29-30]，能量也可通過變壓器進(jìn)行雙向傳輸，其優(yōu)點(diǎn)為輸入端可以接入電壓脈動(dòng)較小的燃料電池或蓄電池，并能實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)技術(shù)等[31]。

4　結(jié)束語

目前雙向DC-DC變換器的應(yīng)用已逐漸發(fā)展成熟，但在實(shí)際應(yīng)用中依然存在功率器件的電壓、電流應(yīng)力較高，元器件較多，開關(guān)損耗大，體積較大，適應(yīng)性不強(qiáng)，易引入干擾等問題。為解決上述問題，雙向DC-DC變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)可采用新型材料器件，如通過使用碳化硅電力電子器件來降低導(dǎo)通電阻和減小開關(guān)損耗；新型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)應(yīng)向著復(fù)合性、靈活性和多樣性方向發(fā)展，以更好地應(yīng)對(duì)實(shí)際應(yīng)用中復(fù)雜化和多元化的需求，相應(yīng)的控制策略也應(yīng)不斷完善，這也使得雙向DC-DC變換器具有更廣闊的應(yīng)用前景。

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