江燕斌
(上海市寶山區(qū)市政工程管理中心,上海市201900)
剛接空心板梁橋橫向分布系數(shù)研究
江燕斌
(上海市寶山區(qū)市政工程管理中心,上海市201900)
對剛接空心板梁橋橫向分布系數(shù)計(jì)算方法及影響因素進(jìn)行了對比分析。計(jì)算結(jié)果表明,對比梁格法,剛接板梁法計(jì)算結(jié)果偏不安全,設(shè)置中橫梁及考慮鋪裝層對橫向分布系數(shù)有一定影響,使橋梁橫向受力更均勻。
剛接空心板;剛接板梁法;梁格法;橫向分布系數(shù)
在上海地區(qū)中小跨橋梁一般優(yōu)先推薦采用空心板梁橋,但之前采用的鉸接空心板梁,鉸縫成為全橋薄弱環(huán)節(jié),在繁重交通作用下,鉸縫失效導(dǎo)致單梁受力的弱點(diǎn)一直無法解決。為避免該缺陷導(dǎo)致的交通中斷及后期養(yǎng)護(hù)維修成本,擬采用了一種新型預(yù)制裝配式板梁結(jié)構(gòu),即剛接板梁[1],板與板之間取消鉸縫而采用后澆濕接頭剛性連接。
板梁剛接后,受力介于整體板及小箱梁之間。剛接板梁縱橫向傳力構(gòu)件的相對剛度與整體板及小箱梁均不同,導(dǎo)致其橫向分布系數(shù)有其自身特點(diǎn)。板梁橫向分布系數(shù)計(jì)算方法有多種,本文擬采用近年普遍采用的梁格法及剛接板梁法進(jìn)行分析與研究。
1.1 概述
本次計(jì)算橫向分布系數(shù)采用以下方法:采用Midas建立梁格計(jì)算各片梁活載最大縱向彎矩,計(jì)算單梁單個(gè)車道作用時(shí)跨中最大彎矩,兩者的比值作為各片梁的橫向分布系數(shù)。該橫向分布系數(shù)計(jì)算方法未考慮區(qū)分跨中和支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)的不同,導(dǎo)致其與跨中橫向分布系數(shù)相比時(shí)偏大,但考慮對跨中彎矩來說,起主要作用的還是L/4~3L/4處荷載,故忽略由此處理導(dǎo)致的誤差。
梁格建模時(shí),虛擬橫向構(gòu)件高度應(yīng)按板梁橫斷面高度變化分段設(shè)置,但一般簡化統(tǒng)一取濕接縫厚度。本次梁格建模時(shí)分別采用簡化和精確模擬虛擬橫向構(gòu)件高度兩種方法,對這兩種計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對比,以判斷簡化處理導(dǎo)致的誤差范圍。本文還對梁格法與剛接板梁法計(jì)算的橫向分布系數(shù)進(jìn)行了對比,以判斷剛接板梁法的適用性。
板梁斜交時(shí),梁格建模分正交梁格和斜交梁格兩種。一般板梁適用斜交角度小于30°,本文對斜交30°板梁橋分布采用正交梁格和斜交梁格建模,對橫向分布系數(shù)進(jìn)行了對比,以探討斜交梁格的適用范圍。本文還順帶從梁格中提取了活載最大正負(fù)彎矩并進(jìn)行了分析,以供參考。
本文采用計(jì)算模型采用剛接空心板通用圖中的22m跨徑剛接板梁,梁高0.95m,設(shè)計(jì)荷載為城-A級(jí),端橫梁寬度0.35m。橋?qū)挿?4.0m和12.0m兩種,橫截面形式見圖1、圖2。
1.2 正交板梁橫向分布系數(shù)計(jì)算方法研究
對24.0m寬斷面建模計(jì)算,橋梁正交,3種橫向分布系數(shù)計(jì)算方法計(jì)算結(jié)果見表1。
對12.0m寬斷面建模計(jì)算,橋梁正交,3種橫向分布系數(shù)計(jì)算方法計(jì)算結(jié)果見表2。
由表1分析,剛接板梁法誤差在-8.8%~-17.3%,且偏不安全。梁格法(簡化)誤差在7.1%~16.1%,偏安全。
由表2分析,剛接板梁法誤差在1.3%~-14.8%,且偏不安全。梁格法(簡化)誤差在4.7%~6.7%,偏安全。
由表1、表2誤差變化趨勢可知,剛接板梁法計(jì)算剛接空心板橫向分布系數(shù)偏不安全,但隨著橋?qū)挏p少,誤差有減小趨勢。梁格法(簡化)計(jì)算剛接空心板橫向分布系數(shù)偏安全,隨著橋?qū)挏p少誤差有減小趨勢。
圖1 24.0m寬橋梁橫斷面
圖2 12.0m寬橋梁橫斷面(單位:mm)
表1 24.0m寬斷面橫向分布系數(shù)對比
表2 12.0m寬斷面橫向分布系數(shù)對比
剛接板梁法計(jì)算誤差產(chǎn)生的原因在于其無法考慮單塊板梁非懸臂部分(即底板寬度范圍內(nèi),如圖1中1.1m底板范圍)的橫向變形,該算法默認(rèn)該部分區(qū)域梁不產(chǎn)生橫向撓度,僅可考慮懸臂部分橫向撓度。對于常規(guī)T梁、小箱梁,高跨比相對較大,底板范圍梁自身橫向撓度相對懸臂部分較小,故該因素導(dǎo)致誤差較小。板梁鉸接時(shí)該因素亦影響不大,而板梁剛接后由以上計(jì)算結(jié)果可知,該因素已無法忽略。
為進(jìn)一步驗(yàn)證以上判斷,本文取跨徑20m,梁高和寬分別為0.90m、10m的整體實(shí)心板利用橋梁博士的橫向分布計(jì)算工具進(jìn)行剛接板梁法分析。當(dāng)實(shí)體板分別按1m、0.5m分割成10片和20片梁進(jìn)行剛接板梁法分析時(shí),在整體板邊緣作用單位力,10片板梁的第1塊板橫向分布系數(shù)為0.155,20片板梁的第1、2塊板橫向分布系數(shù)分別為0.103、0.098,兩種分割方法導(dǎo)致受力差別達(dá)(0.103+0.098)/0.155=1.30,其原因即為板與板間的變形差剛接板梁法可以考慮,但單塊板梁自身橫向變形被忽略。
1.3 斜交板梁橫向分布系數(shù)計(jì)算方法研究
對24.0m寬斷面建模計(jì)算,橋梁斜交30°,正交梁格和斜交梁格橫向分布系數(shù)計(jì)算方法計(jì)算結(jié)果見表3。
由表3可知,對剛接空心板梁,在斜交角度30°時(shí),正交梁格和斜交梁格仍差別不大,可根據(jù)方便程度選用任一種。
在正交梁格模型中,活載產(chǎn)生的最大正彎矩為691kN·m,負(fù)彎矩為-454kN·m。對整體斜交板,影響板梁受力的因素[2]有:斜交角、寬跨比、支承形式。寬跨比越大,斜板相對寬度越大,斜橋特點(diǎn)越明顯。相對鉸接空心板,剛接空心板梁斜橋特點(diǎn)應(yīng)更明顯。因此,剛接空心板梁斜橋鈍角負(fù)彎矩加強(qiáng)鋼筋不能簡單借用鉸接板梁的習(xí)慣做法,需研究后進(jìn)一步加強(qiáng)該部分鋼筋。
表3 24.0m寬斷面(斜交30°)橫向分布系數(shù)對比
2.1 影響因素概述
影響剛接板梁橫向分布系數(shù)的因素有:中橫梁、橋面鋪裝、板梁片數(shù)、跨徑。一般跨徑越小,橫向分布系數(shù)越大;板梁片數(shù)越多,橫向分布系數(shù)越小。鑒于板梁片數(shù)和跨徑由使用功能確定,本文只研究中橫梁和橋面鋪裝的影響。三個(gè)一組的對比模型中,模型一采用圖1或圖2斷面,跨徑22m,正交,采用0.95m高、0.35m厚端橫梁(與標(biāo)準(zhǔn)圖一致)。模型二在模型一基礎(chǔ)上跨中增設(shè)0.95m高、0.35m厚中橫梁一道。模型三在模型一基礎(chǔ)上考慮8cm混凝土鋪裝參與作用。
通過上述關(guān)于計(jì)算方法的討論,本次研究中橫梁和橋面鋪裝的影響時(shí)采用梁格法(精確模擬橫向剛度),并只對正交橋梁進(jìn)行討論,斜交橋梁可參考正交橋梁結(jié)論。
2.2 板梁橫向分布系數(shù)影響因素研究
對24.0m寬斷面三種模型橫向分布系數(shù)計(jì)算方法計(jì)算結(jié)果見表4。
對12.0m寬斷面三種模型橫向分布系數(shù)計(jì)算方法計(jì)算結(jié)果見表5。
由表4分析,跨中增設(shè)中橫梁,除邊梁略有增加外,其他板梁橫向分布系數(shù)減少3.2%~9.4%;考慮8cm混凝土鋪裝,所有板梁橫向分布系數(shù)減少0~9.4%。
由表5分析,跨中增設(shè)中橫梁,除邊梁略有增加外,其他板梁橫向分布系數(shù)減少0~5.3%;考慮8cm混凝土鋪裝,所有板梁橫向分布系數(shù)減少0~2.6%。
由表4、表5誤差變化趨勢可知,隨著橋?qū)挏p少,增設(shè)中橫梁和考慮混凝土鋪裝的影響均有減小趨勢。
表4 24.0m寬斷面橫向分布系數(shù)影響因素分析
表5 12.0m寬斷面橫向分布系數(shù)影響因素分析
(1)橋梁寬時(shí),剛接板梁法計(jì)算偏不安全。
(2)中橫梁對橫向分布系數(shù)有影響,但影響程度與橋梁寬度有關(guān)。
(3)增設(shè)中橫梁和考慮橋面鋪裝影響對荷載橫向分布有一定作用,能使橋梁橫向受力更均勻,且影響隨橋梁變窄而減小。
[1]朱立鋒,李艷,盧永成,等.新型預(yù)應(yīng)力剛接板梁足尺試驗(yàn)研究[J].中國市政工程,2015(3):94-97.
[2]范立礎(chǔ).橋梁工程(上冊)[M].北京:人民交通出版社,2003.
[3]E.C.漢勃利.橋梁上部構(gòu)造性能[M].郭文輝,譯 .北京:人民交通出版社,1982.
U441
:A
:1009-7716(2017)02-0146-03
10.16799/j.cnki.csdqyfh.2017.02.045
2016-11-30
江燕斌(1972-),男,工程師,從事橋梁管理養(yǎng)護(hù)工作。