劉增榮,武世剛,姜培軍,賈福興,張珊珊
(1.西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院,陜西 西安 710055;2.長安大學(xué)公路學(xué)院,陜西 西安 710064;3.中國電力工程顧問集團(tuán)西北電力設(shè)計(jì)院有限公司,陜西 西安 710075)
灌注樁是指利用鉆孔機(jī)械在樁孔中鉆進(jìn),在鉆頭的作用下,通過泥漿正循環(huán)或反循環(huán)破碎土體,并把土渣帶出孔外,然后在孔內(nèi)吊入鋼筋骨架,灌注混凝土而成的樁[1]。擴(kuò)底灌注樁就是在成孔后,利用擴(kuò)底器進(jìn)行擴(kuò)孔形成擴(kuò)大頭再放置鋼筋籠[2,3]。為了能夠順利鉆孔、成樁,需采用一定的措施,包括制備適宜的泥漿、提高孔內(nèi)泥漿水位以及灌注水下混凝土等。鉆孔灌注樁的特點(diǎn)是施工設(shè)備簡單,操作方便,適用于各種砂性土、粘性土,也適用于碎石類土層和巖層[4]。王端端等[5]通過對旋挖鉆孔灌注樁的荷載傳遞規(guī)律和樁側(cè)摩阻力發(fā)揮特性進(jìn)行分析,認(rèn)為旋挖鉆成孔時(shí)無需護(hù)壁泥漿,不但可以避免樁側(cè)泥皮的形成,而且形成的孔壁粗糙,加強(qiáng)了樁土的咬合作用,提高了樁側(cè)阻力的發(fā)揮。茅燕兵等[6]通過單樁靜荷載試驗(yàn)的Q-S曲線推算各級(jí)荷載下土體的等效彈性模量,建立單樁樁頂位移與等效彈性模量的函數(shù)關(guān)系,并利用Mindlin位移解計(jì)算群樁相互作用。陳新澤等[7]結(jié)合濕陷性黃土地區(qū)樁基浸水載荷試驗(yàn)實(shí)例,對樁基的負(fù)摩阻力形成機(jī)理進(jìn)行數(shù)值模擬研究,得到黃土濕陷后樁身中性點(diǎn)上移,負(fù)摩阻力增大的結(jié)論。目前,國內(nèi)外很多學(xué)者對擴(kuò)底鉆孔灌注樁的承載力性狀及荷載傳遞機(jī)制以及樁側(cè)負(fù)摩阻力估算方法進(jìn)行了研究,尤其是進(jìn)行樁底擴(kuò)孔后的荷載傳遞規(guī)律等均取得了一定的成果[8,9]。由于黃土地區(qū)風(fēng)電灌注樁基礎(chǔ)的單樁承載特性研究不足,本文結(jié)合陜北地區(qū)實(shí)際工程的試樁過程,通過試驗(yàn)對大厚度濕陷性黃土地區(qū)的單樁承載特性進(jìn)行分析,為擴(kuò)底鉆孔灌注樁設(shè)計(jì)及施工提供依據(jù)。
擬選風(fēng)電場場址位于黃土高原丘陵溝壑區(qū),丘陵、溝壑、梁、峁交錯(cuò)縱橫。黃土梁地貌在風(fēng)電場范圍內(nèi)廣泛分布,走向清晰可辨,延伸較遠(yuǎn),頂部寬度變化不大,其兩側(cè)坡度較大,梁頂和半坡多為耕地,梁坡中下部沖蝕較嚴(yán)重,坡腳處沖溝發(fā)育,有崩塌、滑塌等不良地質(zhì)作用,地形條件一般。典型的黃土峁在風(fēng)電場分布少,其上部存在大厚度的全新世濕陷性黃土。風(fēng)場區(qū)內(nèi)沖溝較多,沖溝內(nèi)邊坡陡立,土質(zhì)均勻,沖溝局部岸坡陡峭,存在崩塌可能,地勢較低處常發(fā)育有黃土落水洞,且厚層黃土濕陷強(qiáng)烈,并且承載力較低,風(fēng)場內(nèi)的所有建(構(gòu))筑物均需進(jìn)行地基處理??紤]風(fēng)場內(nèi)建(構(gòu))筑物自身不使用水或使用水量極少,且本地區(qū)降水量相對較少,有條件做好地面防排水的措施,在此完善的地面防排水條件下地基處理方案可選擇鉆孔樁[10,11]。
試樁施工自2016年7月11日至2016年7月16日,試樁測試自2016年8月12日至2016年9月7日。試樁布置如圖1所示。施工鉆具采用機(jī)械洛陽鏟,干作業(yè)Φ800 mm成孔,鉆至設(shè)計(jì)樁深,采用擴(kuò)孔器擴(kuò)底至設(shè)計(jì)值Φ1 400 mm,成孔后采用高1.6 m、直徑0.6 m、重量為0.8 t的夯錘提升3 m的高度自由落體式夯擊5~7次。鋼筋籠采用吊車安裝,混凝土灌注采用商業(yè)混凝土,運(yùn)輸采用混凝土罐車,無混凝土斷運(yùn)情況。干作業(yè)灌注樁混凝土充盈系數(shù)平均值為1.08。試樁擬采用Ф800 mm擴(kuò)底鉆孔灌注樁,樁端持力層為黃土層,樁長約27 m,混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30,坍落度為160~180 mm,預(yù)估單樁豎向承載力特征值為2 000 kN。
圖1 試樁布置示意(單位:mm)
單樁豎向承載力試驗(yàn)采用錨樁橫梁反力裝置進(jìn)行加載,該裝置由反力系統(tǒng)、加載系統(tǒng)、位移測量系統(tǒng)3部分組成,試驗(yàn)加載裝置見圖2。荷載從小至大由千斤頂(型號(hào)為QF-630T,編號(hào)為630-1)逐級(jí)施加,其量值由標(biāo)準(zhǔn)壓力表讀取油壓,根據(jù)千斤頂?shù)穆识ㄇ€換算荷載。樁頂在加載過程中的沉降量采用4個(gè)百分表(量程為0~30 mm,編號(hào)分別為A248227、A243089、A211463、A200090)測量,百分表通過磁性表座支撐在基準(zhǔn)梁上。
圖2 單樁靜載試驗(yàn)裝置示意
加載采用慢速維持荷載法,即每級(jí)荷載施加后,按第5、15、30、45、60 min測讀樁頂沉降量,以后每隔30 min測讀一次樁頂沉降量,直至試樁沉降達(dá)到相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為止(試樁沉降相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為1 h內(nèi)連續(xù)出現(xiàn)2次樁頂沉降量不超過0.1 mm),當(dāng)樁頂沉降速率達(dá)到相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)時(shí),可施加下一級(jí)荷載。卸載時(shí),每級(jí)荷載應(yīng)維持1 h,分別按第15、30、60 min測讀樁頂沉降量后,即可卸下一級(jí)荷載;卸載至0后,應(yīng)測讀樁頂殘余沉降量,維持時(shí)間不得少于3 h,測讀時(shí)間分別為第15、30 min,以后每隔30 min測讀一次樁頂殘余沉降量。
當(dāng)出現(xiàn)下列情況之一時(shí),可終止加載:①某級(jí)荷載作用下,樁頂沉降量大于前一級(jí)荷載作用下沉降量的5倍,且樁頂總沉降量超過40 mm;②某級(jí)荷載作用下,樁頂沉降量大于前一級(jí)荷載作用下沉降量的2倍,且經(jīng)24 h尚未達(dá)到試樁沉降相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn);③已達(dá)到實(shí)際要求的最大加載值,且樁頂沉降達(dá)到相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn);④工程樁做錨樁時(shí),錨樁上拔量已達(dá)到允許值;⑤荷載-沉降曲線呈緩變形時(shí),可加載至樁頂累計(jì)沉降量60~80 mm,當(dāng)樁端阻力尚未充分發(fā)揮時(shí),可加載至樁頂累計(jì)沉降量超過80 mm。
本次試驗(yàn)采用鋼筋計(jì)法進(jìn)行內(nèi)力測試,鋼筋內(nèi)力測試與沉降觀測同步進(jìn)行。鋼筋計(jì)型號(hào)為TYGJJ-100。每級(jí)加載沉降達(dá)到相對穩(wěn)定后,在加下一級(jí)荷載之前對鋼筋計(jì)進(jìn)行測讀,該讀數(shù)為本級(jí)荷載下鋼筋內(nèi)力測試值。測試值與標(biāo)定值進(jìn)行內(nèi)插計(jì)算,并對初值進(jìn)行修正,即得到每級(jí)荷載下各測試點(diǎn)的鋼筋內(nèi)力值。鋼筋內(nèi)力值取每一斷面2個(gè)內(nèi)力的平均值,即式中,σi為i斷面鋼筋內(nèi)力值;f1i、f2i分別為i斷面2個(gè)鋼筋內(nèi)力初值;F1、F2分別為i斷面2個(gè)鋼筋內(nèi)力修正值。
按鋼筋與混凝土變形協(xié)調(diào)原則及平衡條件可以得到樁身軸力,即
式中,Ni為i斷面樁身軸力值;Agi為i斷面單根鋼筋截面面積;n為鋼筋根數(shù);Ahi為i斷面混凝土截面面積;Eh、Eg分別為混凝土、鋼筋的彈性模量。
由相鄰兩斷面樁身軸力差和該土層樁側(cè)表面積求得樁側(cè)阻力,即
式中,qfi為 i斷面樁側(cè)摩阻力值;Ni、Ni-1分別為 i、i-1斷面樁身軸力值;Si為i斷面樁身周長;Li為i與i-1斷面間的樁長。
由樁底軸力和樁底面積求得樁端阻力,即
式中,qd為樁端阻力值;Nb為樁底軸力值;Ab為樁底面積。
觀測地基浸水5~8 d的沉降量以揭示天然地基浸水試驗(yàn)的水浸深度。試驗(yàn)方法為以A3樁為中心,開挖深500~600 mm、尺寸為3 m×5 m的浸水基坑,標(biāo)桿底座采用厚1.2 mm、尺寸為1 000 mm×1 000 mm的鋼板,觀測采用DSC232水準(zhǔn)儀。浸水8 d后開挖浸水基坑,采用探鏟觀測水浸深度。
試樁的豎向抗壓靜載試驗(yàn)結(jié)果見表1,根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制P-S和S-lg(t)關(guān)系曲線,如圖3所示。由計(jì)算結(jié)果可知,A1、A2、A3樁的單樁豎向極限承載力分別為4 400、4 800、3 600 kN,滿足設(shè)計(jì)要求。
表1 試樁的豎向抗壓靜載試驗(yàn)結(jié)果
圖3 試樁的豎向抗壓靜載試驗(yàn)曲線(以A1樁為例)
當(dāng)荷載超過該荷載后,樁底下土體達(dá)到破壞階段發(fā)生大量塑性變形,引起樁發(fā)生較大或較長時(shí)間的沉降,在P-S曲線上表現(xiàn)為出現(xiàn)明顯的下彎轉(zhuǎn)折點(diǎn),將此點(diǎn)所對應(yīng)的荷載作為承載極限荷載。如圖3a所示,A1樁的單樁豎向極限承載力為4 400 kN。
大量試樁資料分析表明,樁在破壞前的每級(jí)沉降量與時(shí)間的對數(shù)呈線性關(guān)系,直線的斜率記為m(如圖3b所示),即S=mlg(t)。m不是常數(shù),m在某種程度上反映了樁的沉降速率,隨著樁頂荷載的增大m也增大,m越大則表明樁的沉降速率越大。當(dāng)樁頂荷載繼續(xù)增大時(shí),若發(fā)現(xiàn)S-lg(t)曲線不是直線而變成折線時(shí),則表明地基土塑性變形驟增,樁呈現(xiàn)破壞,S-lg(t)曲線由直線變?yōu)檎劬€的那級(jí)荷載前一級(jí)荷載即為樁的極限荷載。
圖4 A1、A3試樁內(nèi)力測試結(jié)果
樁身內(nèi)力測試根據(jù)灌注樁應(yīng)力測試試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算,繪制成樁身軸力分布圖和側(cè)摩阻力分布圖。A1、A2樁規(guī)律相似,本文只給出A1樁(非浸水樁)和A3樁(浸水樁)規(guī)律,如圖4所示。由圖4可知:①樁身軸力發(fā)揮性狀及荷載傳遞規(guī)律為隨著荷載等級(jí)的不斷增加,同一水平斷面處樁身軸力逐漸增加,在同一荷載等級(jí)的情況下,隨著樁入土深度的增加,樁身軸力由上到下逐步減小。②樁側(cè)阻力發(fā)揮性狀及荷載傳遞規(guī)律為施加荷載的過程中,在荷載3 200 kN以下時(shí),樁側(cè)阻力隨著樁入土深度的增加而略微減小,在荷載>3 200 kN時(shí),樁側(cè)阻力隨著樁入土深度的增加而增大。隨著荷載等級(jí)的增加,同一水平斷面處,樁側(cè)阻力逐級(jí)增加,增加到一定程度后,趨于穩(wěn)定。
工況浸水8 d,累計(jì)水位沉降2 000 cm,地面累計(jì)沉降量為1.8 cm,最終水浸深度揭示為735 cm。
A3樁是浸水樁,一般情況下,樁受軸向荷載時(shí),樁相對于樁側(cè)土體產(chǎn)生向下的位移,土對樁產(chǎn)生向上作用的摩阻力,稱正摩阻力,但當(dāng)樁周土體因某種原因(黃土的濕陷性)發(fā)生下沉,其沉降變形超過樁身的沉降變形時(shí),在樁側(cè)表面將出現(xiàn)向下作用的摩阻力,即負(fù)摩阻力。由圖4d可知,A3樁在水的作用下于樁深0~6 m段產(chǎn)生了負(fù)摩阻力,隨著深度的增加,樁側(cè)負(fù)摩阻力值也隨著增大;在樁深6~8 m段,隨著深度的增加,樁側(cè)負(fù)摩阻力逐漸減小;在樁深8 m時(shí),樁側(cè)負(fù)摩阻力為0,此時(shí)達(dá)到正負(fù)摩阻力都為0的中性點(diǎn);在樁深8~27 m段,樁側(cè)阻力由上至下逐步發(fā)揮,隨著荷載的增加,樁側(cè)阻力的發(fā)揮程度逐步增大。
由A1、A3樁對比可知,A3樁的承載力明顯比A1樁的承載力要低,原因?yàn)棰僭谒淖饔孟?,黃土的濕陷性使樁產(chǎn)生負(fù)摩阻力,負(fù)摩阻力不但不能成為樁承載力的一部分,反而變成施加在樁上的外荷載,減小樁的極限承載力;②水的作用會(huì)改變土體參數(shù),降低土的側(cè)摩阻力,從而降低了樁的極限承載力。
針對大厚度濕陷性黃土地區(qū)地質(zhì)特征,本文結(jié)合陜北定邊縣某擬建風(fēng)電場項(xiàng)目工程,在工程試驗(yàn)區(qū)進(jìn)行擴(kuò)底鉆孔灌注樁靜載試驗(yàn),并對試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,得出如下結(jié)論:
(1)樁身軸力發(fā)揮性狀及荷載傳遞規(guī)律。隨著荷載等級(jí)的不斷增加,同一水平斷面處樁身軸力逐漸增加,在同一荷載等級(jí)的情況下,隨著樁入土深度的增加,樁身軸力由上到下逐步減小。
(2)樁側(cè)阻力發(fā)揮性狀及荷載傳遞規(guī)律。施加荷載的過程中,在荷載<3 200 kN時(shí),樁側(cè)阻力隨著樁入土深度的增加而略微減小,在荷載>3 200 kN時(shí),樁側(cè)阻力隨著樁入土深度的增加而增大。隨著荷載等級(jí)的增加,同一水平斷面處,樁側(cè)阻力逐級(jí)增加,增加到一定程度后變?yōu)榉€(wěn)定值。
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