尚勇

摘 要：在工作過程中，振動(dòng)篩利用激振器上不平衡重物的離心慣性力作用，使篩箱獲得振動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)物流傳輸。但是振動(dòng)篩的振動(dòng)有可能會(huì)引發(fā)平臺(tái)的振動(dòng)，從而導(dǎo)致共振現(xiàn)象的發(fā)生，對(duì)廠房的安全性造成影響。為了減小平臺(tái)振動(dòng)，嘗試采取了調(diào)整振動(dòng)篩激振力、改變振動(dòng)篩與基礎(chǔ)平臺(tái)的連接方式、增加二次減振裝置等一系列試驗(yàn)性方案，為以后解決同類型振動(dòng)篩出現(xiàn)與建筑物共振提供了實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)。

關(guān)鍵詞：振動(dòng)篩；樓板；振動(dòng)；試驗(yàn)性方案

DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.03.203

1 概述

振動(dòng)篩廣泛應(yīng)用于煤炭、電力、冶金等行業(yè)，是一類為解決濕粘物料深度篩分而研發(fā)的篩分設(shè)備。該類設(shè)備結(jié)構(gòu)特點(diǎn)見圖1。

振動(dòng)篩主要由篩箱、篩板、激振器和底托組成，篩箱是由高強(qiáng)度螺栓連接的封閉空間金屬結(jié)構(gòu)，其與底托采用彈性支撐裝置連接。激振器為對(duì)稱布置在篩箱兩側(cè)板上的偏心結(jié)構(gòu)，通過撓性裝置與軸連接。通過調(diào)整配重塊的數(shù)量及相互的夾角，實(shí)現(xiàn)振幅的調(diào)整。物料通過篩板時(shí)，電機(jī)通過撓性聯(lián)軸器帶動(dòng)偏心軸旋轉(zhuǎn)，使篩板產(chǎn)生振動(dòng)，迫使篩板上的物料產(chǎn)生跳動(dòng)及向前運(yùn)動(dòng)，由于篩面帶有傾斜角度，從而完成運(yùn)輸和篩分。

通常來說，振動(dòng)篩在工作過程中引起環(huán)境振動(dòng)的振幅和能量都比較小，但其振動(dòng)具有反復(fù)性和持久性，使其樓板始終承受著持續(xù)的交變荷載。如果樓板和振動(dòng)篩自有頻率接近，則會(huì)產(chǎn)生共振，形成較大振幅，對(duì)建筑物結(jié)構(gòu)造成較大的損壞，存在嚴(yán)重安全隱患。

印度某燃煤電站項(xiàng)目采用GFS2876高幅振動(dòng)篩，設(shè)備共兩臺(tái)（以下稱為A、B篩），布置在碎煤機(jī)室12.5米平臺(tái)上，出力為1500T/H，篩下物料粒度≯30mm。碎煤機(jī)室采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)等級(jí)為C30，鋼筋均為FE500 TMT。建筑場(chǎng)地類別為II類，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本加速度為0.10g。

振動(dòng)篩調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)，碎煤機(jī)室12.5米層樓板區(qū)域產(chǎn)生間斷性振動(dòng)， 人站立在平臺(tái)上能感受到明顯的振動(dòng)，無法忍受。其中振動(dòng)較大區(qū)域?yàn)閮膳_(tái)設(shè)備之間的樓板，A、B振動(dòng)篩單獨(dú)運(yùn)行以及同時(shí)運(yùn)行時(shí)，均存在較大振動(dòng)現(xiàn)象。該振動(dòng)無明顯規(guī)律，且隨著振動(dòng)篩負(fù)荷的變化而變化。用便攜式振動(dòng)檢測(cè)儀檢測(cè)：兩臺(tái)振動(dòng)篩中心區(qū)域最大振動(dòng)值為0.8mm，在附近混凝土立柱側(cè)基礎(chǔ)樓板振動(dòng)值很小，為0.01mm至0.02mm間。

2 試驗(yàn)方案

根據(jù)動(dòng)力學(xué)理論，如果改變振動(dòng)，可以從兩方面入手，一個(gè)是改變?cè)O(shè)備對(duì)結(jié)構(gòu)施加的激振力，另一個(gè)是改變結(jié)構(gòu)對(duì)特定激勵(lì)的響應(yīng)，即結(jié)構(gòu)自身的動(dòng)力特性。

首先從第一方面考慮，改變?cè)O(shè)備對(duì)結(jié)構(gòu)施加的激振力。按照廠家說明書要求，拆除振動(dòng)篩的偏心配重，拆除方法為：每臺(tái)振動(dòng)篩的每個(gè)振動(dòng)軸兩端均勻拆除偏心配重。A篩的每個(gè)振動(dòng)軸兩端均拆除3塊配重，共計(jì)拆除24塊；B篩的每個(gè)振動(dòng)軸兩端均拆除2塊配重，共計(jì)拆除16塊；再一次檢測(cè)發(fā)現(xiàn)效果并不明顯：?jiǎn)为?dú)啟動(dòng)A篩中心區(qū)域基礎(chǔ)樓板最大振動(dòng)值為0.54mm；單獨(dú)啟動(dòng)B側(cè)，基礎(chǔ)中心樓板最大振動(dòng)值為0.55mm；AB兩臺(tái)振動(dòng)篩同時(shí)啟動(dòng)，基礎(chǔ)中心樓板的振動(dòng)降至0.7mm。

由于按照說明書中的改變激振器減少振動(dòng)的方案不奏效，接下來再?gòu)牡诙矫鎳L試改變結(jié)構(gòu)對(duì)特定激勵(lì)的響應(yīng)。在兩振動(dòng)篩中間樓板處切割了一條長(zhǎng)縫，深度40-50mm。啟動(dòng)振動(dòng)篩后發(fā)現(xiàn)振動(dòng)基本無變化。

兩種方案基本沒有效果，經(jīng)過研究，決定采取一系列試驗(yàn)性措施，以期解決問題。

第一步，延長(zhǎng)A振動(dòng)篩設(shè)備底座。目前振動(dòng)篩底座坐落在混凝土平臺(tái)上，底座支架槽鋼端部距離另外一根350×1100結(jié)構(gòu)梁尚有一段距離?，F(xiàn)將設(shè)備底座用相同型號(hào)槽鋼延長(zhǎng)至該結(jié)構(gòu)梁上，使該結(jié)構(gòu)梁分擔(dān)更多的載荷。延長(zhǎng)之后，經(jīng)檢測(cè)振動(dòng)篩平臺(tái)振動(dòng)反而增大，甚至12.5米層平臺(tái)北側(cè)，以前振動(dòng)不大的負(fù)壓吸塵系統(tǒng)的風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)也產(chǎn)生較大振動(dòng)。

考慮到底座延長(zhǎng)較多，剛性不足，在底座與振動(dòng)篩之間增加了連接梁進(jìn)行加固，見圖2。

改造完之后，檢測(cè)發(fā)現(xiàn)結(jié)果與加固之前基本相同，無明顯變化。 第三步，考慮到由于本次延長(zhǎng)的支架與平臺(tái)之間存在間隙，連接不可靠，因此將靠近延長(zhǎng)側(cè)350×1100結(jié)構(gòu)梁內(nèi)的鋼筋清理出來，用連接件將支架與鋼筋進(jìn)行焊接，并灌漿處理。改造完成后測(cè)得樓板最大振動(dòng)為0.54mm，比以前稍有改善。

第四步，將未改造的B側(cè)振動(dòng)篩設(shè)備支座與基礎(chǔ)埋件焊縫切開，讓底座支架自由放置在平臺(tái)上，完成后觀察效果，基本沒有變化。

后來，又嘗試采用間隔轉(zhuǎn)動(dòng)電機(jī)的方案，第一、第三個(gè)篩軸電機(jī)啟動(dòng)，第二、第四個(gè)篩軸電機(jī)不啟動(dòng)，以減少振動(dòng)篩激振力，結(jié)果振動(dòng)篩內(nèi)出現(xiàn)堵煤現(xiàn)象。

由于多次試驗(yàn)性方案的實(shí)施沒有效果，聘請(qǐng)相關(guān)振動(dòng)學(xué)方面的專業(yè)機(jī)構(gòu)對(duì)振動(dòng)篩進(jìn)行理論分析，檢查結(jié)構(gòu)的安全性，并提出意見。

該機(jī)構(gòu)對(duì)碎煤機(jī)室主體結(jié)構(gòu)進(jìn)行了安全復(fù)核、對(duì)12.5m樓板進(jìn)行了振動(dòng)分析，內(nèi)容包括主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面與配筋計(jì)算復(fù)核、樓板的振動(dòng)頻率和模態(tài)、振動(dòng)篩和支座的振動(dòng)頻率等。

該機(jī)構(gòu)認(rèn)為在設(shè)計(jì)靜力荷載作用下，主體結(jié)構(gòu)混凝土構(gòu)件的截面尺寸和配筋滿足規(guī)范要求。

對(duì)12.5m樓板進(jìn)行振動(dòng)分析。采用ABAQUS有限元軟件建立樓板振動(dòng)分析模型，計(jì)算結(jié)果表明，該層樓板的頻率為11.67Hz。相應(yīng)的模態(tài)如圖3所示。

采用混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件固有頻率計(jì)算公式f=φ1[D/（ml4）]1/2計(jì)算，結(jié)果表明，振動(dòng)篩支座底部混凝土梁固有頻率為11.52Hz。依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)樓板振動(dòng)數(shù)據(jù)，樓板實(shí)際振動(dòng)頻率為12.50Hz，與有限元分析結(jié)果、理論計(jì)算結(jié)果吻合。

依據(jù)振動(dòng)篩技術(shù)參數(shù)，振動(dòng)篩轉(zhuǎn)次為730r/min，固有頻率為12.17Hz。因?yàn)檎駝?dòng)篩工作頻率與12.5m樓板固有頻率接近，因此振動(dòng)篩工作時(shí)與與樓板產(chǎn)生了共振。

依據(jù)一次減振鋼彈簧技術(shù)參數(shù)：中徑194mm、高度420mm、彈簧鋼直徑25mm、剛度66N/mm、工作圈數(shù)8圈，安裝方式為2個(gè)鋼彈簧并聯(lián)（并聯(lián)安裝時(shí)鋼彈簧自振頻率增加1.414倍），計(jì)算得出一次減振鋼彈簧自振頻率為41.80Hz。考慮上部振動(dòng)篩質(zhì)量后，彈簧的振動(dòng)頻率范圍不滿足減振頻率比3～5的基本要求。

因此，該機(jī)構(gòu)認(rèn)為可以通過兩個(gè)途徑解決該問題，一個(gè)是加大樓板截面改變樓板的固有頻率；另一個(gè)是增加二次減震裝置進(jìn)行隔震，以降低設(shè)備對(duì)樓板的激振力。所謂隔震，就是將振動(dòng)篩用剛性較小的彈簧支撐起來，以減小傳給地基的動(dòng)載荷。一次隔震系統(tǒng)就是在振動(dòng)篩篩體和底托之間的隔震系統(tǒng)，如圖一中件八減震彈簧即是一次隔震彈簧。二次隔震就是在一次隔震彈簧的下部，再加一個(gè)二次隔震彈簧，即在底托與基礎(chǔ)樓板之間再次增加減震彈簧。一次隔震系統(tǒng)較為簡(jiǎn)單，當(dāng)一次隔震系統(tǒng)的隔離效果不能滿足實(shí)際需要時(shí)，才采用二次隔震系統(tǒng)，這種方法可以大幅減小振動(dòng)篩正常工作時(shí)對(duì)平臺(tái)的基動(dòng)載荷幅值。第一種方案工作量較大，施工時(shí)間長(zhǎng)；第二種方案需要重新采購(gòu)設(shè)備，也需要較長(zhǎng)時(shí)間。經(jīng)過綜合比較，決定采用第二種方案。

按照要求，振動(dòng)篩廠家重新設(shè)計(jì)了二次隔震系統(tǒng)，將振動(dòng)篩與基礎(chǔ)預(yù)埋鐵全部分離，將振動(dòng)篩底托放置在14只φ220X220Xφ50的橡膠減震彈簧減震彈簧上，進(jìn)行二次隔震。如圖4所示。

改造完成后，對(duì)兩振動(dòng)篩之間區(qū)域進(jìn)行檢測(cè)，振動(dòng)比以前稍有減少，振幅為0.263mm，但是依然感覺到樓板的振動(dòng)。振動(dòng)學(xué)專門機(jī)構(gòu)經(jīng)過進(jìn)一步分析，認(rèn)為廠家提供的二次減振支座的安裝個(gè)數(shù)及安裝位置需要優(yōu)化，并給出對(duì)中間支座位置進(jìn)行移動(dòng)調(diào)整的建議。

最終，通過二次減震彈簧支座位置的多次調(diào)整及繼續(xù)嘗試改變激振器配重的形狀及數(shù)量，樓板振動(dòng)幅度有了進(jìn)一步改善，樓板振動(dòng)幅度降低至0.13mm，滿足設(shè)計(jì)院給出的該樓板允許最大振動(dòng)線位移垂直向0.15mm，水平向0.20mm的要求，長(zhǎng)期困擾的振動(dòng)問題終于達(dá)到了安全運(yùn)行要求。

3 結(jié)語(yǔ)

雖然樓板震動(dòng)滿足設(shè)計(jì)要求，但是人站在樓板上依然能夠感覺到振動(dòng)帶來的不適感。如果將來要徹底解決樓板振動(dòng)問題，確保結(jié)構(gòu)安全，在不考慮對(duì)基礎(chǔ)加固的情況下，把振動(dòng)篩更換為滾軸篩是一種比較良好的選擇。滾軸篩是一種利用多個(gè)篩軸同向旋轉(zhuǎn)，推動(dòng)物料前移，并同時(shí)進(jìn)行篩分的設(shè)備。受自重及篩軸旋轉(zhuǎn)力的作用小顆粒沿篩孔落下，大于篩孔尺寸的顆粒留在篩面上繼續(xù)向前移動(dòng)，并落入碎煤機(jī)。其工作為軸的旋轉(zhuǎn)推動(dòng)，自身振動(dòng)很小，對(duì)樓板的振動(dòng)更小，可以有效避免振動(dòng)問題。

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