黃明利，楊澤，譚忠盛，王文正

（1.北京交通大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，北京 100044；2.北京市政建設(shè)集團(tuán)有限責(zé)任公司第三工程處，北京 100176）

一、前言

隨著我國城市化進(jìn)程的不斷加速，城市用地緊張以及路面交通擁堵等問題越來越突出，大力發(fā)展和利用城市地下空間是解決以上問題的有效途徑。與此同時(shí)，伴隨著建筑工業(yè)化的興起，預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用前景也變得越來越好，預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)是以預(yù)制構(gòu)件為主要受力構(gòu)件，經(jīng)過裝配連接而成的混凝土結(jié)構(gòu)。與傳統(tǒng)的現(xiàn)澆建筑相比，預(yù)制裝配式建筑有很多優(yōu)勢(shì)，采用預(yù)制裝配式建筑不僅節(jié)能、環(huán)保，而且工期短、成本低。我國地上裝配式結(jié)構(gòu)已經(jīng)獲得了飛速的發(fā)展，但是地下裝配式結(jié)構(gòu)才剛剛起步。結(jié)構(gòu)接頭是預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)的薄弱部位，地上裝配式結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)接頭處僅需要解決連接強(qiáng)度的問題；地下裝配式結(jié)構(gòu)在接頭處不僅需要解決連接強(qiáng)度的問題，而且還需要保證接頭處的防水性能。

二、地下裝配式結(jié)構(gòu)的接頭形式

為了解決地下裝配式結(jié)構(gòu)的防水問題，首先需要對(duì)現(xiàn)有的裝配式結(jié)構(gòu)接頭形式進(jìn)行了解，地下裝配式結(jié)構(gòu)宜采用預(yù)應(yīng)力連接、機(jī)械連接、焊接連接，榫槽式連接或承插式連接[1]。

預(yù)應(yīng)力連接是對(duì)預(yù)留的鋼筋或者鋼絲進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉，然后再將物件連接起來的連接方式[2]。預(yù)應(yīng)力連接節(jié)點(diǎn)耗能較小，并且殘余變形、損傷以及強(qiáng)度損失也較小。預(yù)應(yīng)力連接在施工現(xiàn)場(chǎng)不再使用后澆混凝土，轉(zhuǎn)而采用新型的預(yù)應(yīng)力筋直接進(jìn)行構(gòu)件的拼裝。

機(jī)械連接是將接頭部位預(yù)留的孔洞或預(yù)埋的螺母用螺栓連接，機(jī)械連接方便快捷，但是普通的螺栓連接也存在很多問題，如在長期動(dòng)荷載作用下螺栓容易松動(dòng)，螺栓孔徑及孔位易出現(xiàn)偏差，螺栓孔的存在會(huì)削弱構(gòu)件截面的力學(xué)性能，接頭的維修及更換不便等。 預(yù)應(yīng)力連接和機(jī)械連接均不能保證結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性和防水效果。

焊接連接指的是用砂漿或混凝土做保護(hù)層將構(gòu)件接頭部位預(yù)埋的鋼板或者型鋼用錨固鐵件焊接，高溫的作用會(huì)使鋼材材質(zhì)變脆，同時(shí)焊接過程中產(chǎn)生的殘余應(yīng)力會(huì)使結(jié)構(gòu)發(fā)生脆性破壞，這些因素都會(huì)影響結(jié)構(gòu)的機(jī)械性能；但是焊接連接也有其優(yōu)點(diǎn)，如無需進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)濕作業(yè)、節(jié)省養(yǎng)護(hù)時(shí)間、縮短工期等。

榫槽式連接能夠有效地提高接頭部位抵抗彎矩的能力，而且這種連接方式變形量小，連接部位整體性能優(yōu)越（見圖1）。 焊接連接和榫槽式連接雖然整體穩(wěn)定性和防水效果都能保證，但用這兩種方法連接的接縫處都要用無機(jī)材料灌注， 無機(jī)材料凝結(jié)硬化受溫度限制，在低溫地區(qū)不適用，且其黏接強(qiáng)度不高[3]。

承插式連接適用于施工場(chǎng)地條件較差或易發(fā)生不均勻沉降的地區(qū)，承插式連接的柔性接頭連接一般采用彈性密封橡膠圈和遇水膨脹橡膠圈的組合或復(fù)合形式（見圖2）。

三、地下裝配式結(jié)構(gòu)的防水技術(shù)

預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)在裝配過程中會(huì)產(chǎn)生大量的拼裝接縫[4]，這些接縫的存在既影響了結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，同時(shí)也給結(jié)構(gòu)的防水性能帶來了隱患。如果接縫處處理不當(dāng)，未能在接縫處形成可靠的防水保護(hù)層，將有可能導(dǎo)致工程事故。目前，現(xiàn)澆混凝土施工常用的防水材料并不能滿足地下裝配式結(jié)構(gòu)接縫處理的施工要求。

預(yù)制裝配式地下建筑的防水技術(shù)有預(yù)制混凝土箱涵和疊合板式混凝土結(jié)構(gòu)體系兩種[5]。預(yù)制混凝土箱涵主要在城市的地下綜合管廊中應(yīng)用較多；疊合板式混凝土結(jié)構(gòu)體系防水包括外貼防水構(gòu)造、普通防水構(gòu)造和局部增強(qiáng)防水構(gòu)造。

圖1 榫槽式連接（單位：mm）

圖2 承插式連接

（一）預(yù)制混凝土箱涵

預(yù)制混凝土箱涵是一種箱型構(gòu)筑物，采用鋼筋混凝土制成，有施工快的特點(diǎn)，非常適合用于地下工程的施工。預(yù)制混凝土箱涵的連接方式主要分為帶縱向鎖緊裝置連接和無約束鎖緊裝置連接兩類，相鄰的箱涵間往往采用遇水膨脹橡膠圈或者密封橡膠圈等進(jìn)行防水處理，如圖3所示。

（二）疊合板式混凝土結(jié)構(gòu)體系

疊合板式混凝土結(jié)構(gòu)體系由疊合墻板和疊合樓板以及現(xiàn)澆混凝土層共同構(gòu)成。疊合墻板是一種一體化墻體，它是由內(nèi)外兩層預(yù)制板及中間的格構(gòu)鋼筋安裝完成后再在兩層板之間澆筑混凝土形成的。

圖4所示是疊合墻板接縫的普通防水構(gòu)造，這種構(gòu)造方式是先在接縫處放置鋼筋籠，然后再澆筑混凝土一次成型。這種構(gòu)造的防水效果非常好，疊合墻板接縫的普通防水構(gòu)造適用于無承壓水地層。

圖3 預(yù)制混凝土箱涵

圖5所示為疊合墻板接縫的外貼防水構(gòu)造，這種構(gòu)造先是在疊合墻接縫處涂抹防水砂漿，然后再外貼防水卷材。由于預(yù)制構(gòu)件的防水性能優(yōu)異，可與防水卷材構(gòu)成一個(gè)封閉空間，從而構(gòu)成第一道防水層，內(nèi)部預(yù)制墻板和中間現(xiàn)澆混凝土層可以構(gòu)成第二道防水層，接縫處暗柱的存在提高了地下結(jié)構(gòu)整體的防水效果。該結(jié)構(gòu)可用于有地下承壓水并且地質(zhì)情況良好的地下工程。

圖6所示為疊合墻板接縫的局部增強(qiáng)防水構(gòu)造。該構(gòu)造將接縫處設(shè)計(jì)為防水的薄弱部位，以預(yù)制墻板和防水砂漿構(gòu)成第一道防水層，當(dāng)接頭處發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)，防水砂漿會(huì)產(chǎn)生破壞，同時(shí)形成漏水點(diǎn)，由于在現(xiàn)澆混凝土層接縫處設(shè)置有鋼板固定的水平和垂直止水帶，止水帶和現(xiàn)澆混凝土形成了第二道連續(xù)防水層，該構(gòu)造適用于有地下承壓水存在且易產(chǎn)生不均勻沉降的地層。

圖4 普通防水構(gòu)造[5]

圖5 外貼防水構(gòu)造[5]

圖6 局部增強(qiáng)防水構(gòu)造[5]

四、環(huán)氧灌漿料的力學(xué)特性研究

在分析地下裝配式建筑的接頭形式和防水技術(shù)現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上，本文提出了應(yīng)用環(huán)氧灌漿料對(duì)預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)的接頭進(jìn)行灌封的方法，通過試驗(yàn)研究環(huán)氧灌漿料本身及其黏接混凝土的力學(xué)性能，來驗(yàn)證環(huán)氧灌漿料在預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)中的適用性。

（一）灌漿料選型研究

環(huán)氧灌漿料由注漿材料改性而來，注漿材料可分為非化學(xué)漿和化學(xué)漿兩大類，由于非化學(xué)漿如水泥漿和黏土漿等黏接混凝土后的黏接強(qiáng)度較低，不適合在本項(xiàng)目中應(yīng)用；而如果采用改性水泥基材料，則有必要進(jìn)行前期試驗(yàn)，研究其是否適用于本工程。

水泥基材料造價(jià)低廉，可以大大降低工程造價(jià)。改性水泥漿主要存在如下缺點(diǎn)： ①水泥漿液容易產(chǎn)生離析，灌注過程中容易產(chǎn)生結(jié)塊而堵塞管道；②水泥漿液黏接混凝土的抗剪強(qiáng)度大概為混凝土抗剪強(qiáng)度的1/3，黏接抗剪強(qiáng)度不足；③水泥漿液黏接混凝土的抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)小于混凝土的抗拉強(qiáng)度，黏接抗拉強(qiáng)度不足。 所以，水泥漿液不適合應(yīng)用在本工程中。

化學(xué)注漿材料的主要類型和性能如表1所示，由表1可知，水玻璃、丙烯酰胺類、脲醛樹脂類、木質(zhì)素類、聚氨酯類注漿材料的單軸抗壓強(qiáng)度均可能小于 C50（50 MPa）混凝土的單軸抗壓強(qiáng)度， 因此不宜在本項(xiàng)目中使用，丙烯酸酯鹽類由于其比重為0.94左右，黏度僅為水的2/3， 加入骨料后很容易產(chǎn)生沉淀，不宜進(jìn)行添加骨料的改性，所以也不適合應(yīng)用在本項(xiàng)目中，下面對(duì)環(huán)氧樹脂類漿液進(jìn)行改良研究。

本試驗(yàn)中的環(huán)氧樹脂基液采用JGN-G型低溫灌注建筑結(jié)構(gòu)膠。由于純環(huán)氧樹脂具有收縮大、壓縮彈性模量小、造價(jià)高等缺點(diǎn)，因此可通過添加石英粉改良環(huán)氧樹脂漿液的配方，并進(jìn)行物理、力學(xué)和可注性試驗(yàn)，以確定環(huán)氧樹脂的最優(yōu)配方。

通過大量的室內(nèi)試驗(yàn)確定了在不同的漿料配比情況下改性環(huán)氧樹脂的物理、力學(xué)性能。 物理性能指標(biāo)主要包括： 密度、黏度、固化時(shí)間、收縮性、滲透性等； 力學(xué)性能指標(biāo)主要包括： 抗壓強(qiáng)度與彈性模量、混凝土剪切強(qiáng)度、混凝土正拉黏結(jié)強(qiáng)度等。

表1 化學(xué)注漿材料的主要類型和性能一覽表

（二）試驗(yàn)介紹

通過設(shè)計(jì)黏接抗剪試驗(yàn)和黏接抗拉試驗(yàn)，研究環(huán)氧灌漿料本身及其黏接混凝土在不同石英粉摻量和摻入不同粒徑石英粉時(shí)的力學(xué)性能，試驗(yàn)采用的基液為環(huán)氧樹脂，摻入的石英粉粒徑分別為16.71 μm、18.49 μm、21 μm、26.26 μm、34.24 μm，環(huán)氧樹脂量與石英粉摻量的比值分別為1∶0、1∶0.2、1∶0.3、1∶0.4、1∶0.5、1∶0.6、1∶0.8、1∶1，試驗(yàn)溫度設(shè)置為 13～14℃。

黏接抗剪強(qiáng)度的測(cè)定如圖7所示，試驗(yàn)加載采用力控，加載速度為0.2 kN/s；黏接抗拉強(qiáng)度的測(cè)定采用兩塊100 mm×100 mm×100 mm的C50混凝土試塊黏接而成，試驗(yàn)加載采用位移控制，加載速度為2 mm/min（見圖8）。

同時(shí)為研究環(huán)氧灌漿料在預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)中的適用性，我們以榫槽式接頭為例，設(shè)計(jì)了榫槽式接頭足尺試驗(yàn)。足尺試驗(yàn)加載簡圖如圖 9所示，試驗(yàn)對(duì)榫槽式接頭進(jìn)行了簡化，試驗(yàn)試件由分別帶有榫和槽的兩個(gè)長方體鋼筋混凝土塊組成，中間榫槽處預(yù)留 5 mm 灌注環(huán)氧灌漿料。試驗(yàn)由千斤頂在試件一端施加軸力用于模擬覆土荷載，榫槽處彎矩由與榫槽等距離的兩個(gè)大小相等的力來施加，試驗(yàn)加載采用力控。

圖7 黏接抗剪強(qiáng)度試件圖

（三）試驗(yàn)結(jié)果及分析

圖8 黏接抗拉強(qiáng)度試件圖

圖9 足尺試驗(yàn)加載簡圖

不同石英粉摻量條件下環(huán)氧灌漿料本身的抗壓強(qiáng)度如圖10所示。從圖10可以看出，環(huán)氧灌漿料的抗壓強(qiáng)度均能超過C50混凝土的抗壓強(qiáng)度（50 MPa），環(huán)氧樹脂量與石英粉摻量的比值為1∶0.6～1∶0.8時(shí)，抗壓強(qiáng)度增長緩慢，此時(shí)抗壓強(qiáng)度已接近最大值，石英粉摻量不同時(shí)，環(huán)氧灌漿料本身彈性模量的試驗(yàn)結(jié)果如圖11所示。

由圖11可以看出，環(huán)氧灌漿料的彈性模量隨著石英粉添加量的增加先逐漸增加，后逐漸減小，在1∶ 0.5～1∶ 0.7區(qū)間接近最大值。石英粉的彈性模量比環(huán)氧樹脂的彈性模量大很多，所以在加入石英粉后，能夠很好地提高環(huán)氧樹脂的彈性模量。在加入一定量的石英粉填料后，石英粉能與環(huán)氧樹脂界面很好地結(jié)合，從而抵制了環(huán)氧樹脂裂紋的擴(kuò)展，超過這一范圍，石英粉的作用變小[6]。 石英粉摻量不同時(shí)，環(huán)氧灌漿料黏接混凝土的抗剪強(qiáng)度如圖12所示。

圖10 石英粉摻量對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響曲線

圖11石英粉摻量對(duì)彈性模量的影響曲線

從圖12可知，當(dāng)環(huán)氧樹脂量與石英粉摻量的比值小于1∶0.5時(shí)，抗剪強(qiáng)度隨著石英粉摻量的增加而增大；當(dāng)比值為1∶0.5時(shí)，抗剪強(qiáng)度達(dá)到最大值18 MPa，比純環(huán)氧樹脂（11.2 MPa）的抗剪強(qiáng)度提高了60.7%；當(dāng)比值大于1∶0.5時(shí)，抗剪強(qiáng)度逐步下降。這是由于石英粉摻量較少時(shí)，石英粉顆粒均勻地分布在環(huán)氧樹脂的基體中，這時(shí)石英粉填料有利于降低膠黏劑體系的收縮作用，從而降低膠黏劑固化過程中的殘余應(yīng)力[7]，增加石英粉摻量會(huì)使得環(huán)氧樹脂的抗剪性能提高，但是在石英粉摻量超過一定值時(shí)，石英粉填料產(chǎn)生的應(yīng)力場(chǎng)由于相互交疊作用會(huì)導(dǎo)致膠黏劑的黏接性能和抗剪性能下降[8]。當(dāng)石英粉粒徑不同時(shí)，環(huán)氧灌漿料黏接混凝土的抗剪強(qiáng)度如圖13所示。

圖12 石英粉摻量對(duì)抗剪強(qiáng)度的影響曲線

圖13 不同石英粉粒徑的抗剪強(qiáng)度情況

從圖13可知，隨著石英粉粒徑（D50）的增大，環(huán)氧灌漿料粘接混凝土的抗剪強(qiáng)度先逐漸增大，在石英粉粒徑（D50）為21 μm時(shí)達(dá)到最大值24 MPa，之后逐漸減小。 這是因?yàn)楫?dāng)石英粉粒徑（D50）不超過21 μm時(shí)， 在環(huán)氧灌漿料灌入試件后，隨著石英粉粒徑（D50）的增大，與混凝土接觸的石英粉總面積減小，這使得更多的環(huán)氧樹脂可以滲入混凝土內(nèi)部，增大抗剪強(qiáng)度，同時(shí)環(huán)氧樹脂本身與混凝土接觸面的增大也會(huì)增大抗剪強(qiáng)度。 當(dāng)石英粉粒徑（D50）超過21 μm時(shí)，在環(huán)氧灌漿料固化過程中，石英粉出現(xiàn)沉淀， 使得部分環(huán)氧灌漿料與混凝土的接觸面失去抗剪強(qiáng)度，從而降低總的抗剪強(qiáng)度。 由此得出石英粉的粒徑（D50）應(yīng)該在18～25 μm范圍內(nèi)能起到較好的效果，石英粉摻量不同時(shí)，環(huán)氧灌漿料黏接混凝土的抗拉強(qiáng)度如表2所示。

從表2數(shù)據(jù)可以看出，環(huán)氧灌漿料黏接混凝土試件受拉時(shí)黏接面的抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)大于混凝土本身的抗拉強(qiáng)度，試件的破壞起因于混凝土被拉壞；試件抗拉強(qiáng)度的大小取決于混凝土抗拉強(qiáng)度的大小，與石英粉摻量及粒徑關(guān)系不大。

老太太重重拍了一下桌子，咬著牙凄聲道：“年喜你從小騙我騙到大，我真后悔寵壞了你，讓你干出這喪盡天良、違背常倫的事，楊家有你這個(gè)逆子，簡直敗了祖上的陰功！”

足尺試驗(yàn)試件普遍的破壞形態(tài)如圖14所示，由圖14可以看出，足尺試驗(yàn)試件破壞不是沿著榫槽破壞，而是沿著鋼筋與混凝土的接觸面，破壞時(shí)榫頭上的混凝土被剝離，說明環(huán)氧灌漿料用于黏接榫槽式接頭是安全的。

為了得到試件在不同軸力下足尺試驗(yàn)的抗彎承載力，制定了三個(gè)試件破壞依據(jù)： 一為接縫一側(cè)張開量為3 mm，此時(shí)對(duì)應(yīng)的彎矩值為M1； 二為裂縫穩(wěn)定開展階段末期，此時(shí)對(duì)應(yīng)的彎矩值為M2； 三為榫槽處鋼筋應(yīng)力同時(shí)減小，此時(shí)對(duì)應(yīng)的彎矩值為M3。三種情況下取彎矩最小值作為此軸力下的抗彎承載力值，不同軸力下抗彎承載力結(jié)果如表3所示。

表2 抗拉強(qiáng)度 MPa

圖14 足尺試驗(yàn)破壞形態(tài)

表3 不同軸力下抗彎承載力結(jié)果表

五、明挖基坑肥槽預(yù)拌流態(tài)固化土回填技術(shù)

為了提高地下裝配式結(jié)構(gòu)的防水效果，除了改善裝配式接頭的防水性能以外，還可以在地下結(jié)構(gòu)外圍構(gòu)筑止水帷幕，從源頭上防止地下水對(duì)地下結(jié)構(gòu)的侵蝕作用。

預(yù)拌流態(tài)固化土的抗?jié)B性能優(yōu)于原位土體，在基坑施工中可以使用由鉆孔灌注樁和預(yù)拌流態(tài)固化土地下連續(xù)墻組成的復(fù)合結(jié)構(gòu)，從而改善地下裝配式建筑的防水效果。

同時(shí)某些地下工程中的基坑肥槽回填工程具有工作面狹小的特點(diǎn)，如果采用傳統(tǒng)的原位土回填方法，無法使用大型機(jī)械作業(yè)，也無法將回填土體壓實(shí)，對(duì)此類工程采用預(yù)拌固化土進(jìn)行回填不失為很好的途徑，預(yù)拌固化土密實(shí)性好、強(qiáng)度高、流動(dòng)性強(qiáng)、抗?jié)B性能好、壓縮性低，有利于改善基槽回填的不均勻性等特點(diǎn)。

使用預(yù)拌固化土對(duì)明挖基坑肥槽進(jìn)行回填后，可以有效地避免地下水對(duì)裝配式結(jié)構(gòu)的侵蝕作用，這對(duì)裝配式地下建筑的防水十分有利。

預(yù)拌流態(tài)固化土由土、水泥、粉煤灰、砂和適量的水拌和而成，拌合后的坍落度為80～200 mm，強(qiáng)度達(dá)到0.5～10 MPa，水泥可由固化劑替代，拌合時(shí)根據(jù)土質(zhì)和設(shè)計(jì)要求加入外加劑，當(dāng)預(yù)拌流態(tài)固化土所用土料為砂土?xí)r，在拌合過程中無需再另外加入砂，如果預(yù)拌流態(tài)固化土所用土料不是砂土?xí)r，在拌合過程中要另外加入砂。預(yù)拌固化土的制備和拌和系統(tǒng)如圖15所示。

預(yù)拌固化土澆筑設(shè)備應(yīng)符合下列規(guī)定： ① 攪拌、澆筑設(shè)備的生產(chǎn)能力和設(shè)備性能應(yīng)滿足連續(xù)作業(yè)要求； ②攪拌設(shè)備應(yīng)具備固化劑、水、土等材料的配料和計(jì)量功能；③ 攪拌設(shè)備的計(jì)量偏差規(guī)定見表4。

圖15 預(yù)拌固化土的制備和拌和系統(tǒng)

表4 攪拌設(shè)備的計(jì)量偏差 %

澆注前應(yīng)將固化劑、外加劑與水先行攪拌成固化劑漿液，混合料應(yīng)使用專門機(jī)械攪拌，攪拌時(shí)間不少于2 min，以和易性、流動(dòng)性滿足要求為準(zhǔn)。固化土可采用罐車運(yùn)輸，采用泵送或溜槽澆筑，固化土攪拌至澆筑完成時(shí)間不應(yīng)超過3 h， 固化土宜采用分層分塊方式進(jìn)行澆筑，澆筑作業(yè)應(yīng)對(duì)稱進(jìn)行，澆筑高差不宜大于1 m， 首次澆筑不宜超過0.5 m，上層澆筑作業(yè)應(yīng)在下層終凝后進(jìn)行。

當(dāng)在大雨或持續(xù)小雨天氣進(jìn)行預(yù)拌固化土澆筑施工時(shí)，要在預(yù)拌固化土澆筑后立即進(jìn)行覆蓋養(yǎng)護(hù)直至填筑體硬化，在養(yǎng)護(hù)期間禁止機(jī)械和行人通行。在完成頂層澆筑后，應(yīng)立即在填筑體表面覆蓋塑料薄膜或土工布進(jìn)行保濕養(yǎng)護(hù)， 養(yǎng)護(hù)時(shí)間至少為7天。圖16為預(yù)拌固化土回填施工圖， 預(yù)拌固化土與原狀土體相比，抗?jié)B性能較好，可以作為阻水帶，對(duì)地下結(jié)構(gòu)的防水十分有利， 圖17為預(yù)拌固化土回填12 h后的效果圖。

六、結(jié)語

（1）綜合考慮石英粉摻量對(duì)環(huán)氧灌漿料本身抗壓強(qiáng)度和彈性模量的影響，確定了環(huán)氧樹脂量與石英粉摻量的最佳比值為1∶0.5～1∶0.8。因?yàn)樵诖藚^(qū)間內(nèi)，隨著環(huán)氧灌漿料含有的石英粉摻量的增加，其抗壓強(qiáng)度已接近最大值并且增量不大，且在此區(qū)間內(nèi)彈性模量的值都接近最大值。

圖16 預(yù)拌固化土回填

圖17 預(yù)拌固化土回填效果圖

（2）綜合考慮石英粉摻量對(duì)低溫環(huán)氧灌漿料黏接混凝土的抗剪強(qiáng)度及工程造價(jià)的影響，同時(shí)保證榫槽式接頭能充分發(fā)揮其作用，確定了環(huán)氧樹脂量與石英粉摻量的最佳比值為1∶0.3～1∶0.7。

（3）綜合考慮石英粉粒徑對(duì)低溫環(huán)氧灌漿料黏接混凝土的抗剪強(qiáng)度的影響，得出石英粉的粒徑（D50）應(yīng)該在18～25 μm范圍內(nèi)，此粒徑范圍內(nèi)能得到較好的效果。

（4）環(huán)氧灌漿料黏接混凝土的抗拉強(qiáng)度取決于混凝土的抗拉強(qiáng)度，與環(huán)氧灌漿料中石英粉的摻量及粒徑大小關(guān)系不大。

（5）足尺試驗(yàn)表明，用環(huán)氧灌漿料黏接榫槽式接頭，接頭處的力學(xué)性能有保證，可滿足工程需要。

（6）使用預(yù)拌固化土進(jìn)行地下工程的基槽回填有利于改善基槽回填的不均勻性，同時(shí)，預(yù)拌固化土的抗?jié)B性能優(yōu)于原位土體，這對(duì)地下建筑的防水十分有利。

[1] 周健民.綜合管廊變形縫接頭的設(shè)計(jì)形式及適用性分析 [J].特種結(jié)構(gòu), 2016, 33(2)∶ 60–65.

Zhou J M. Design form and applicability analysis for deformation seam and joint of municipal tunnel [J]. Special Structures, 2016,33(2)∶ 60–65.

[2] 葉娟.預(yù)制裝配式混凝土結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)連接性能分析 [J].科技風(fēng),2015 (15)∶ 155.

Ye J. Performance analysis of joints in prefabricated concrete structures [J]. Technology Wind, 2015 (15)∶ 155.

[3] 王明年,李志業(yè),魏龍海.隧道及地下鐵道預(yù)制化技術(shù) [M].成都∶西南交通大學(xué)出版社, 2009.

Wang M N, Li Z Y, Wei L H. Prefabrication of tunnels and subway[M]. Chengdu∶ Southwest Jiaotong University Press, 2009.

[4] 張春, 許劍.裝配式建筑縫隙處理施工技術(shù) [J].建筑施工,2017, 39(6)∶ 807–809.

Zhang C, Xu J. Construction technology for joint treatment of prefabricated building [J]. Bulding Constrction, 2017, 39(6)∶807–809.

[5] 樊驊, 汪力.預(yù)制裝配式混凝土建筑防水技術(shù) [J]. 住宅科技,2016 (3)∶ 20–23.

Fan H, Wang L. Waterproof technology of precast concrete buildings [J]. Housing Science, 2016 (3)∶ 20–23.

[6] 游敏,曹平,魏曉紅,等. SiO2對(duì)環(huán)氧膠層彈性模量和泊松比的影響 [J].中國膠粘劑, 2006, 15(3)∶ 12–14.

You M, Cao P, Wei X H, et al. Effect of SiO2fi ller on the elastic modulus and Poisson’s ratio of epoxy layer [J]. China Adhesives,2006, 15(3)∶ 12–14.

[7] 袁金穎,潘才元.環(huán)氧樹脂固化時(shí)體積收縮內(nèi)應(yīng)力的本質(zhì)及消除途徑 [J].化學(xué)與粘合, 1998(4)∶ 234–240.

Yuan J Y, Pan C Y. The essence and removing methods of interal stress due to volume shrinkage during kesin curing period [J].Chemistry and Adhesion, 1998(4)∶ 234–240.

[8] 黎學(xué)東,陳鳴才,黃玉惠.塑料的剛性填料增韌 [J].廣州化學(xué),1996(3)∶ 7–14.

Li X D, Chen M C, Huang Y H. Plastic toughened by rigid fi ller [J].Guangzhou Chemistry, 1996(3)∶ 7–14.