孫咸

（太原理工大學(xué)焊接材料研究所，山西太原030024）

埋弧焊熔滴過(guò)渡形態(tài)與焊接工藝質(zhì)量的關(guān)系

孫咸

（太原理工大學(xué)焊接材料研究所，山西太原030024）

探討埋弧焊熔滴過(guò)渡形態(tài)與焊接工藝質(zhì)量的關(guān)系。結(jié)果表明，在單絲埋弧焊中，渣壁過(guò)渡是熔滴的主導(dǎo)過(guò)渡形態(tài)，在雙絲埋弧焊中，可能存在渣壁和噴射多種過(guò)渡形態(tài)，但不會(huì)有短路過(guò)渡形態(tài)。影響埋弧焊熔滴過(guò)渡的多種因素中，焊接電流是改變過(guò)渡形態(tài)的決定因素。單絲埋弧焊中，通過(guò)工藝參數(shù)變化建立了熔滴過(guò)渡形態(tài)與焊接工藝質(zhì)量間的關(guān)系，其內(nèi)在聯(lián)系主要是熔滴尺寸、電弧力和熔滴沖擊力變化。在雙絲埋弧焊中，渣壁、噴射和滴狀過(guò)渡對(duì)焊接質(zhì)量參數(shù)的作用各異，前后焊絲過(guò)渡形態(tài)的位置匹配對(duì)焊接質(zhì)量參數(shù)影響強(qiáng)烈。

熔滴過(guò)渡形態(tài)；焊接工藝質(zhì)量；埋弧焊；電弧空腔

0 前言

埋弧焊以高效、自動(dòng)化優(yōu)勢(shì)和成熟的工藝方法廣泛應(yīng)用于中厚板規(guī)則焊縫焊接結(jié)構(gòu)中。埋弧焊的電弧是掩埋在焊劑之中燃燒，從外部看不到電弧和熔滴過(guò)渡形態(tài)，不僅不能直接掌握熔滴過(guò)渡形態(tài)對(duì)焊接工藝質(zhì)量的影響規(guī)律，而且難以采用具有高復(fù)雜波形處理的現(xiàn)代埋弧焊硬件，可能限制埋弧焊設(shè)備的換代和發(fā)展。另一方面，有關(guān)埋弧焊熔滴過(guò)渡的文獻(xiàn)比較有限[1-3]。迄今為止，將埋弧焊熔滴過(guò)渡形態(tài)與焊接質(zhì)量相聯(lián)系的文獻(xiàn)更是罕見(jiàn)。因此，繼續(xù)開(kāi)展埋弧焊熔滴過(guò)渡相關(guān)研究非常必要。為此，本研究特意將焊接工藝質(zhì)量參數(shù)與埋弧焊熔滴過(guò)渡形態(tài)相聯(lián)系，探討埋弧焊熔滴過(guò)渡形態(tài)與焊接工藝質(zhì)量的關(guān)系和控制原理。該研究對(duì)于進(jìn)一步認(rèn)識(shí)埋弧焊工藝、研發(fā)新型焊接設(shè)備、豐富埋弧焊理論及工程應(yīng)用，具有一定的參考價(jià)值和理論意義。

1 埋弧焊中的熔滴過(guò)渡形態(tài)

1.1 電弧空腔內(nèi)的電弧行為及熔滴過(guò)渡形態(tài)

雖然埋弧焊的電弧是掩埋在焊劑之中燃燒（見(jiàn)圖1），從外部看不到電弧發(fā)出的弧光和電弧形態(tài)，但是埋弧焊電弧與氣體保護(hù)焊中的電弧有本質(zhì)上的差異。實(shí)心焊絲CO2氣保護(hù)焊時(shí)，電弧是在焊絲端頭整個(gè)截面上產(chǎn)生，同時(shí)熔滴在短路過(guò)渡瞬間會(huì)出現(xiàn)電弧瞬間熄滅現(xiàn)象，因此實(shí)心焊絲的電弧形態(tài)屬于活動(dòng)、斷續(xù)型。而埋弧焊絲熔滴的過(guò)渡是沿“空腔”的渣壁向下滑落，并未出現(xiàn)電弧瞬間熄滅現(xiàn)象，因此該類(lèi)焊接方法的電弧形態(tài)應(yīng)屬于連續(xù)、非活動(dòng)型。

埋弧焊電弧在焊劑空腔內(nèi)燃燒，其熔滴過(guò)渡方式可能有多種，相關(guān)文獻(xiàn)的論述如表1所示。文獻(xiàn)過(guò)渡。這是因?yàn)槁窕『杆秒娏骱艽?，電流密度高，電磁作用力比較強(qiáng)烈。第二，熔滴是否沿渣壁滑落進(jìn)入熔池，需具備2個(gè)條件：①熔渣形成的電弧空腔壁；②熔滴的非軸向脫落。條件①已經(jīng)具備，條件②因空腔內(nèi)充滿了焊劑高溫熔化產(chǎn)生的CO和金屬[1]認(rèn)為，在埋弧焊中，收縮效應(yīng)（電磁收縮力）的作用很大，可以相信端部熔化金屬是以顆粒狀過(guò)渡。當(dāng)埋弧焊弧長(zhǎng)縮短時(shí)，也會(huì)發(fā)生短路，但是短路時(shí)間非常短，大約1/500～1/1 000 s，瞬間重新回到燃弧狀態(tài)（在正常電壓下穩(wěn)定焊接時(shí)不會(huì)發(fā)生短路，因?yàn)榇箅娏鲿r(shí)電弧力足夠大，強(qiáng)烈阻礙焊絲和熔池相互接觸）。文獻(xiàn)[2]認(rèn)為，通過(guò)X射線高速攝影觀察表明，埋弧焊時(shí)電弧是在熔渣形成的空腔內(nèi)燃燒，大部分熔滴沿著渣壁流入熔池，即成渣壁過(guò)渡形式。一般低速焊接時(shí)，熔滴沿電弧前面渣壁過(guò)渡較多，焊接速度加快后，熔滴沿電弧后面渣壁過(guò)渡較多。此外還有少數(shù)熔滴是通過(guò)空腔內(nèi)的電弧直接過(guò)渡（滴狀過(guò)渡）。文獻(xiàn)[4]采用一個(gè)橫穿焊縫的“隧道”裝置，并用高速錄像、光譜技術(shù)和FFT電信號(hào)分析等方法，研究了埋弧焊電弧空腔中的熔滴過(guò)渡形態(tài)。研究表明，所有情況下均無(wú)短路過(guò)渡，也沒(méi)有噴射過(guò)渡的證據(jù)，但觀察到非軸向粗滴狀過(guò)渡。文獻(xiàn)[5]采用雙絲串聯(lián)埋弧焊等試驗(yàn)方法分析了埋弧焊中熔滴過(guò)渡形態(tài)。研究表明，在低電流時(shí)排除了噴射過(guò)渡的可能，大電流時(shí)確認(rèn)了渣壁過(guò)渡形態(tài)。

圖1 埋弧焊電弧空腔內(nèi)熔滴過(guò)渡示意

表1 研究文獻(xiàn)對(duì)埋弧焊電弧空腔中熔滴過(guò)渡形態(tài)的論述

綜合表1可以看出：第一，空腔內(nèi)的熔滴呈滴狀蒸汽，對(duì)熔滴有排斥作用，同時(shí)還有磁偏吹作用[1]，在一定條件下（如電流不太大，但大于或等于400 A時(shí)）很可能呈非軸向排斥過(guò)渡。這就是典型的渣壁過(guò)渡形態(tài)。第三，雖然在雙絲串聯(lián)埋弧焊中大電流時(shí)可能出現(xiàn)細(xì)熔滴滴狀甚至噴射過(guò)渡形態(tài)，但在單絲埋弧焊中排除了雙絲電弧的相互作用后，在400～800A常用電流時(shí)，渣壁過(guò)渡應(yīng)成為主導(dǎo)過(guò)渡形態(tài)。

1.2 埋弧焊熔滴過(guò)渡的影響因素

焊劑牌號(hào)確定后（即同一焊劑特性條件下），工藝參數(shù)是埋弧焊熔滴過(guò)渡形態(tài)的主要影響因素。

（1）焊接電流明顯影響熔滴過(guò)渡形態(tài)。小電流時(shí)熔滴粗化，可能呈現(xiàn)渣壁過(guò)渡形態(tài)；大電流時(shí)，熔滴細(xì)化可能呈現(xiàn)細(xì)熔滴滴狀甚至噴射過(guò)渡形態(tài)。圖2是焊接電流對(duì)熔滴過(guò)渡形態(tài)影響的一個(gè)實(shí)例[5]?？梢钥闯?，在不同前后焊絲電流匹配的9個(gè)案例中，實(shí)際上只有3種過(guò)渡形態(tài)，即渣壁過(guò)渡、噴射過(guò)渡和滴狀過(guò)渡。且每一組案例中前后焊絲的過(guò)渡形態(tài)也不一定相同，主要取決于所用焊接電流大小。在A組案例1～3中，只有案例3中前絲噴射、后絲渣壁，因?yàn)榍敖z電流為1 000 A，而后絲電流僅為400 A。在B組案例4～6中，也只有案例6中前絲噴射、后絲渣壁，因?yàn)榍敖z電流700 A，而后絲電流僅為400 A。在C組案例7～9中有所變化，不論前后絲，只要電流為400 A，全部呈現(xiàn)渣壁過(guò)渡形態(tài)。在9個(gè)案例中，只要電流達(dá)700 A或1 000 A，均實(shí)現(xiàn)細(xì)滴或噴射過(guò)渡。該試驗(yàn)雖然是雙絲埋弧焊結(jié)果，但仍可看出電流是改變?nèi)鄣芜^(guò)渡的決定因素。

圖2 雙絲串聯(lián)埋弧焊中預(yù)期的熔滴過(guò)渡形態(tài)（L-前焊絲，T-后焊絲；焊接參數(shù)見(jiàn)表2）

表2 焊接參數(shù)（焊絲直徑φ3.2 mm）

（2）電弧電壓。正常電弧電壓隨焊接電流變化而變化，即電流增大，電弧電壓相應(yīng)增大。電弧電壓太低，可能出現(xiàn)短路，但由于弧壓和電磁力過(guò)大，短路時(shí)間短，一瞬而過(guò)。電弧電壓是匹配參數(shù)，不是獨(dú)立參數(shù)。但電弧電壓太高時(shí)，熔滴可能長(zhǎng)大，電弧飄移，電弧不穩(wěn)。由于埋弧焊大多采用電壓自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)（均勻調(diào)節(jié)系統(tǒng)），電弧電壓依據(jù)焊接電流進(jìn)行調(diào)整，即一定的焊接電流要保持一定的弧長(zhǎng)，以保持電弧穩(wěn)定燃燒。

（3）焊接速度。在焊接電流和電弧電壓不變的條件下，焊接速度主要影響焊縫成形及質(zhì)量，對(duì)熔滴過(guò)渡形態(tài)影響不大。

（4）焊絲干伸長(zhǎng)?？赡苡绊懭鄣纬叽?。干伸長(zhǎng)較長(zhǎng)時(shí)，熔滴易長(zhǎng)大；干伸長(zhǎng)太短，影響空腔體積尺寸或焊劑層厚度，對(duì)焊縫質(zhì)量有影響。

（5）電源極性。影響熔滴過(guò)渡形態(tài)。正極性熔滴斑點(diǎn)壓力增大，熔滴粗、電弧不穩(wěn)定，但應(yīng)不改變?cè)谶^(guò)渡形態(tài)類(lèi)型。

（6）焊絲直徑。影響熔滴大小和焊縫質(zhì)量。焊絲直徑減小，熔滴細(xì)化，在一定電流范圍內(nèi)不至于改變?nèi)鄣芜^(guò)渡形態(tài)。

2 焊接工藝質(zhì)量及其參數(shù)

埋弧焊焊接工藝質(zhì)量主要包括三方面：一是焊縫成形，包括焊縫外觀形貌、熔寬、熔深、余高、寬深比等；二是焊接缺陷，包括、裂紋、咬邊、未焊透、夾渣等；三是焊縫的理化性能。焊接工藝質(zhì)量受多種因素控制，除了焊劑特性（種類(lèi)）、母材焊接性外，主要受焊接工藝條件的控制，包括焊接參數(shù)及其他輔助工藝。

（1）未熔透、未熔合。焊接時(shí)接頭根部未完全熔透的現(xiàn)象稱為未熔透；在焊件與焊縫金屬或焊縫層間有局部未焊透現(xiàn)象稱為未熔合。未熔透或未熔合明顯減小了承載截面積，應(yīng)力集中比較嚴(yán)重，其危害性僅次于裂紋，屬于不允許的焊接缺陷。影響因素涉及較多，如焊接材料、坡口（接頭形式）、運(yùn)絲方式、施焊位置、焊接規(guī)范參數(shù)等。主要討論焊接參數(shù)中電流、電壓、焊接速度的影響。①焊接電流是決定熔深的主要參數(shù)。電流太小，熔滴較粗，挖掘作用小，焊接速度較快時(shí)，坡口或母材來(lái)不及熔化已被鐵水覆蓋，容易造成未熔合。焊接速度過(guò)低時(shí)，會(huì)使熔融金屬流到電弧下方，電弧不能直達(dá)坡口，會(huì)出現(xiàn)未熔合、未熔透及夾渣等缺陷。②電弧電壓是決定熔寬的主要參數(shù)。通常電壓是與電流匹配應(yīng)用，匹配不當(dāng)會(huì)造成缺陷。③焊接速度也是不可或缺的基本參數(shù)。通常與電流、電壓匹配使用，充分發(fā)揮熔滴的挖掘作用。焊接速度過(guò)快或過(guò)慢都有可能引起焊接缺陷。

（2）氣孔（壓坑）。主要涉及焊劑的性能及含水量，但與熔滴過(guò)渡也相關(guān)。當(dāng)焊接參數(shù)不當(dāng)時(shí)，比如焊接電流過(guò)大，熔滴過(guò)細(xì)，攜帶進(jìn)入熔池的氫總量增多，同時(shí)熔深過(guò)大使熔池中氣體逸出路徑加大，氣孔（壓坑）傾向增大；再比如焊接速度過(guò)快，熔池存在時(shí)間太短，熔池中氣體逸出條件惡化，很容易出壓坑[6]。

（3）焊接裂紋。分為冷裂紋和熱裂紋兩大類(lèi)。熱裂紋主要受冶金因素和力的因素控制，冷裂紋的產(chǎn)生則受三要素，即淬硬組織、焊接應(yīng)力和氫的影響。焊接裂紋屬于不允許的焊接缺陷。影響因素很多，具體到本研究的情況，與熔滴過(guò)渡有關(guān)的因素就是焊縫斷面形狀。如果焊縫成形系數(shù)（φ=B/H）不合適，形成深而窄的焊縫，在焊接應(yīng)力作用下極易產(chǎn)生裂紋。當(dāng)然，形成深而窄焊縫與焊接參數(shù)有關(guān)，主要是焊接電流、電弧電壓、焊接速度、電源極性等。

（4）咬邊。所謂咬邊是指焊縫焊趾部位因填充金屬不足而產(chǎn)生的缺口。咬邊使接頭承載面積減小，應(yīng)力集中比較嚴(yán)重，極易引發(fā)裂紋。產(chǎn)生的主要原因是：①焊接速度過(guò)快；②焊接電流過(guò)大；③焊槍角度或運(yùn)條方法不當(dāng)。

（5）焊接接頭的理化性能。涉及到焊接冶金原理。與埋弧焊熔滴過(guò)渡有關(guān)，即與焊接參數(shù)有關(guān)。正確的焊接參數(shù)下，單絲埋弧焊呈現(xiàn)渣壁過(guò)渡形態(tài)，應(yīng)獲得所需的焊縫理化性能。反之，如果焊接參數(shù)不正確，導(dǎo)致過(guò)渡形態(tài)變異或較差時(shí)，直接影響焊縫形狀系數(shù)或者產(chǎn)生焊接缺陷，這些都對(duì)焊縫理化性能有不利影響。

3 熔滴過(guò)渡形態(tài)與埋弧焊工藝質(zhì)量的關(guān)系

通過(guò)工藝參數(shù)的變化，熔滴過(guò)渡形態(tài)與焊接工藝質(zhì)量建立了關(guān)系，如表3所示，內(nèi)在聯(lián)系集中在三個(gè)方面：①熔滴尺寸的變化；②電弧力和熔滴沖擊力的變化；③電弧覆蓋面的變化。其中①和②的變化聯(lián)系緊密。通常，熔滴細(xì)時(shí)，電弧力和熔滴沖擊力增大；反之亦然。圖3和表4是雙絲埋弧焊時(shí)熔滴過(guò)渡形態(tài)對(duì)焊接質(zhì)量的影響的一個(gè)實(shí)例[5]?？梢钥闯觯鄣芜^(guò)渡形態(tài)對(duì)焊接質(zhì)量的影響規(guī)律：①不同過(guò)渡形態(tài)對(duì)焊接質(zhì)量參數(shù)的作用和貢獻(xiàn)不同：噴射過(guò)渡具有深挖作用，因?yàn)閲娚溥^(guò)渡時(shí)熔滴細(xì)，電弧力和熔滴沖擊力大；渣壁過(guò)渡不具有強(qiáng)力深挖作用，但可保證熔寬，因?yàn)樵谶^(guò)渡的熔滴略粗，電弧力和熔滴沖擊力較小；滴狀過(guò)渡也不具有強(qiáng)力深挖作用，只能對(duì)熔寬作貢獻(xiàn)，因?yàn)榈螤钸^(guò)渡的熔滴比噴射略粗，電弧力和熔滴沖擊力不夠強(qiáng)烈。②前后絲過(guò)渡形態(tài)的匹配有講究：對(duì)比3號(hào)（前絲1 000 A，后絲400A）和7號(hào)（前絲400 A，后絲1 000 A）案例，它們正好是前后絲電流值互換，案例3前絲噴射、后絲渣壁，案例7前絲渣壁、后絲噴射，焊接質(zhì)量參數(shù)相去甚遠(yuǎn)。表明過(guò)渡形態(tài)作用的發(fā)揮與前后絲的位置有重要關(guān)系。噴射過(guò)渡只在前絲位置時(shí)深挖作用明顯，而在后絲位置時(shí)深挖作用被減弱。對(duì)比6號(hào)（前絲700 A，后絲400 A）和8號(hào)（前絲400 A，后絲700 A）案例，它們也是前后絲電流值互換，案例6是前絲噴射、后絲渣壁，案例8是前絲渣壁、后絲噴射，焊接質(zhì)量參數(shù)截然不同。噴射過(guò)渡的深挖作用在前絲位置時(shí)作用明顯，而置于后絲位置時(shí)作用微弱。

表3 工藝參數(shù)對(duì)埋弧焊工藝質(zhì)量的影響

表4 熔滴過(guò)渡形態(tài)對(duì)雙絲埋弧焊工藝質(zhì)量的影響

4 熔滴過(guò)渡形態(tài)與埋弧焊工藝質(zhì)量關(guān)系控制原理

以雙絲埋弧焊為例，發(fā)現(xiàn)大致有三種類(lèi)型的熔滴過(guò)渡形態(tài)——滴狀、噴射和渣壁過(guò)渡，它們?cè)谇昂蠼z的位置明顯影響埋弧焊接工藝質(zhì)量。從9個(gè)試驗(yàn)案例中選用5個(gè)典型對(duì)比結(jié)果見(jiàn)圖4，提出焊接工藝質(zhì)量滿意度控制原則?？梢钥闯觯?組（4、5、7案例）前后絲熔滴過(guò)渡形態(tài)組合的焊接工藝質(zhì)量參數(shù)滿意。它們的內(nèi)在聯(lián)系是電弧力和熔滴沖擊力適中。有2組（3、9案例）前后絲熔滴過(guò)渡形態(tài)組合的焊接工藝質(zhì)量參數(shù)不滿意。其中，3號(hào)案例焊縫斷面窄而深，容易產(chǎn)生焊接裂紋；9號(hào)案例焊縫斷面寬而淺，根部出現(xiàn)未焊透和氣孔。該控制原則可供雙絲埋弧焊工程應(yīng)用作參考。當(dāng)然，前提條件是施工前要進(jìn)行焊接工藝評(píng)定。

圖3 9個(gè)案例的宏觀斷面圖（L-前焊絲，T-后焊絲；焊接參數(shù)見(jiàn)表2）

圖4 熔滴過(guò)渡形態(tài)與埋弧焊工藝質(zhì)量關(guān)系控制原理

5 結(jié)論

（1）在單絲埋弧焊中，渣壁過(guò)渡是熔滴的主導(dǎo)過(guò)渡形態(tài)；在雙絲埋弧焊中，可能存在渣壁和噴射多種過(guò)渡形態(tài)，但不會(huì)有短路過(guò)渡形態(tài)。

（2）影響埋弧焊熔滴過(guò)渡的多種因素中，焊接電流是改變過(guò)渡形態(tài)的決定因素。

（3）單絲埋弧焊中，通過(guò)工藝參數(shù)的變化建立了熔滴過(guò)渡形態(tài)與焊接工藝質(zhì)量間的關(guān)系，其內(nèi)在聯(lián)系主要是熔滴尺寸、電弧力和熔滴沖擊力變化。

（4）在雙絲埋弧焊中，渣壁、噴射和滴狀過(guò)渡對(duì)焊接質(zhì)量參數(shù)的作用各異，前后焊絲過(guò)渡形態(tài)的位置匹配對(duì)焊接質(zhì)量參數(shù)的影響強(qiáng)烈。

（5）提出的熔滴過(guò)渡與焊接工藝質(zhì)量關(guān)系控制原理，可供雙絲埋弧焊工程應(yīng)用作參考。

[1]安藤弘平，長(zhǎng)谷川光雄．焊接電弧現(xiàn)象[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1985：465-468．

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Relationship between droplet transfer form and welding usability quality of submerged arc welding

SUN Xian
（Institute of Welding Consumables，Taiyuan University of Technology，Taiyuan 030024，China）

The relationships between droplet transfer form and welding usability quality of SAW are discussed.The results show that the flux wall guided transfer is leading the transfer form in single wire submerged arc welding；the flux wall guided transfer and spray transfer etc.are likely to exist in twin wire submerged arc welding，but there will be no short circuiting transfer form.The welding current is the decisive factor to change the droplet transfer form，in a variety of factors affecting the droplet transfer of submerged arc welding.In single wire submerged arc welding，the relationships between droplet transfer form and welding usability quality are established by changing welding parameters，and their inner link is mainly the droplet size，arc force and droplet impact force changes.In twin wire submerged arc welding，the effects of flux wall guided transfer，spray and globular metal transfer on the welding quality parameters are different，and the position matching of droplet transfer forms of leading and trailing electrode affects the welding quality parameters strongly.

droplet transfer form；welding usability quality；submerged arc welding；arc cavity

TG445，TG403

A

1001－2303（2017）02－0001-07

10.7512/j.issn.1001-2303.2017.02.01

獻(xiàn)

孫咸.埋弧焊熔滴過(guò)渡形態(tài)與焊接工藝質(zhì)量的關(guān)系[J].電焊機(jī)，2017，47（02）：1-7.

2016-10-31

孫 咸（1941—），男，山西孝義人，教授，主要從事焊接材料及金屬焊接性方面的研究和教學(xué)工作。