張利華，劉亞洲

（武漢市政工程設計研究院有限責任公司，湖北 武漢 4 30023）

武漢市主城區(qū)橋頭跳車調(diào)查分析及處理建議

張利華，劉亞洲

（武漢市政工程設計研究院有限責任公司，湖北 武漢 4 30023）

對武漢市主城區(qū)（特別是一級階地及三級階地上湖泊堆積區(qū)）橋頭跳車情況進行較全面的調(diào)查分析，提出設計、施工、維護一系列的措施及建議，以進一步提高城市道路設計、施工及維護管理質(zhì)量。對其他城市的軟土地基上的橋頭跳車處理具有借鑒意義。

武漢；橋頭跳車；調(diào)查；分析；建議

0 引 言

有著“中國橋梁之都”美譽的武漢市，主城區(qū)軟土地基分布較廣，高架橋縱橫交錯，極大方便了市民交通出行。高架橋橋臺背后填土高度一般3～5 m，在填土荷載及行車荷載作用下，路堤會產(chǎn)生沉降；特別嚴重處的橋頭路基相對于橋臺沉降差最大達20 cm，軟土地基上的橋梁橋頭跳車現(xiàn)象嚴重（見圖1）。近年來機動車越來越多，快速路及主干道上行車速度越來越快，橋頭跳車對行車安全影響愈加嚴重，故有必要對市主城區(qū)（特別是一級階地及三級階地上湖泊堆積區(qū)）橋頭跳車情況進行較全面的調(diào)查分析，提出相關(guān)措施建議，以進一步提高城市道路設計、施工及維護管理質(zhì)量，保證行車安全[1-5]。

圖1 武漢主城區(qū)橋橋臺后路堤沉降現(xiàn)狀

1 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀

因橋頭跳車現(xiàn)象的普遍存在，國內(nèi)外對公路橋頭跳車的原因分析及處治有大量研究。

《公路軟土地基路堤設計與施工技術(shù)規(guī)范》JTJ 017-96的5.1.2條文說明較為詳細地載明了國內(nèi)外路基的容許工后變形規(guī)定。

原聯(lián)邦德國交通部：1990年頒布的《軟弱地基上道路建設規(guī)范》要求預壓期末地基土中任一點處固結(jié)后達到的孔隙比所對應的當量應力，不能被運營期該點的有效應力所突破。美國：對橋頭引道規(guī)定1.27～2.54 cm的容許差異沉降。法國：橋頭引道部分的容許工后沉降為3～5 cm的容許差異。日本：不考慮容許工后沉降，重點放在填方穩(wěn)定性分析上。

由上可見，德國對預壓要求嚴格，并通過預壓達到控制次固結(jié)目的；法國、美國對橋頭沉降的控制也很重視。日本對工后沉降的重視程度小，主要把問題放在養(yǎng)護中解決。

我國《城市道路路基設計規(guī)范》（CJJ 194-2013）第6.2.8條規(guī)定，路基容許工后變形應符合表1（規(guī)范表6.2.8）的規(guī)定。

表1 路基容許工后變形（規(guī)范表6.2.8）

對比來看，國內(nèi)橋頭路基控制沉降值比美國、歐洲大出許多。

國內(nèi)研究多從設計、施工、材料等方面分析引發(fā)橋頭跳車的原因，提出應用土工格柵、新型輕質(zhì)回填材料、提高材料力學性能與改善施工方法等措施來減少工后沉降。如劉代全等提出采用過渡段設計的半剛性樁處理臺背布置設計方案（見圖2）。國內(nèi)鐵路、公路規(guī)范均建議進行過渡段設計（見圖3）。

圖2 半剛性樁處理臺背布置

圖3 橋橋臺后過渡段設計

2 研究范圍

武漢市主城區(qū)橋臺背后路基填土高度多在3～5 m，基底荷載約60～100 kPa,總體而言荷載較小。對長江二級、三級階地上的一般黏性土及老黏性土，承載力特征值多在150～400 kPa，排除施工水平因素，地基在填土荷載作用下變形很小。長江、漢江一級階地及長江二級、三級階地上湖泊堆積區(qū)，在靜水環(huán)境下沉積了厚度大小不一的淤泥、淤泥質(zhì)黏土等軟土，或低洼處堆填了密實度較差的部分填土，軟弱土（軟土及填土）承載力特征值多在40～100 kPa,地基在填土荷載作用下變形較大，以致于出現(xiàn)較明顯的路基沉降，即表現(xiàn)為不同程度的橋頭跳車。所以本次調(diào)查研究范圍主要限于武漢三鎮(zhèn)長江、漢江一級階地，及部分二級、三級階地上湖泊堆積區(qū)。

3 橋頭跳車數(shù)據(jù)統(tǒng)計及分析

考慮到快速路、主干道與次干道、匝道的設計時速存在差異，導致行車荷載對路基沉降影響也不一致，前者影響大，而后者則相對較小，故統(tǒng)計時分開統(tǒng)計，將快速路、主干道歸為一類，而次干道、匝道為一類。

3.1 沉降嚴重程度劃分標準

依據(jù)《城市道路設計規(guī)范》表6.2.8對快速路、主干路的橋臺與路堤相鄰處工后沉降不大于0.1 m，結(jié)合城市行車感受等因素綜合確定沉降嚴重程度的劃分，見表2。

表2 沉降嚴重程度量化標準

3.2 橋頭跳車總體調(diào)查情況

武漢市主城區(qū)橋臺橋臺后跳車情況調(diào)查數(shù)據(jù)，按嚴重程度列示，見表3、表4。

表3 總體情況匯總表（統(tǒng)計個數(shù)n=139個）

表4 按道路級別不同程度所占比例（統(tǒng)計個數(shù)n=139個）

表3補充說明：（1）沉降最大值及位置：主線橋的最大沉降值為20 cm；匝道橋的沉降最大值27 cm，該場地屬于后湖沉降區(qū)。（2）部分點位 處墻背填土沉降數(shù)據(jù)小及橋頭跳車現(xiàn)象不明顯，但并不一定表示該處無沉降，經(jīng)過多次的維修改造掩蓋了實際沉降。

3.3 數(shù)據(jù)分析

（1）研究范圍內(nèi)橋臺后路堤填土沉降及跳車明顯（包括嚴重、較嚴重）的比例為34.5%（超過總數(shù)的1/3）；考慮到部分老橋梁經(jīng)過維修改造后所測沉降偏小而與實際情況有出入，則全區(qū)填土沉降及跳車明顯的比例更高。

總體而言，軟土地區(qū)路堤沉降及橋頭跳車明顯是一個普遍存在的問題，且1/3以上路堤沉降明顯及橋頭跳車嚴重。

（2）快速路、主干路上橋臺后路堤填土不同嚴重程度沉降的比例相差較?。?0.4%～31.4%）；匝道、次干路、支路上的各種嚴重程度比例則有明顯差距（11.8%～48.2%），特別是不明顯的比例最高（48.2%）。

不分道路級別統(tǒng)計，各種嚴重程度比例自嚴重、較嚴重、輕微、不明顯則依次提高，分別為15.1%、19.4%、26.6%、38.9%。

快速路、主干路上橋臺后路堤填土沉降嚴重（包括嚴重及較嚴重）的比例為44.5%（約占總數(shù)的1/2），考慮到部分老橋梁經(jīng)過維修改造后所測沉降偏小而與實際情況有出入，則該比例極有可能突破50%；匝道、次干路、支路上橋臺后路堤填土沉降嚴重（包括嚴重及較嚴重）的比例為28.3%（不到總數(shù)的1/3），前者明顯高于后者。

分析其主要原因：快速路、主干路填土荷載大（路堤高度及寬度均較大）、應力影響深而廣，而匝道、次干路、支路填土荷載較?。ㄖ饕锹返虒挾染^?。?、應力影響淺而窄；其次與行車荷載影響有關(guān)，快速路、主干路上行車荷載大、行車速度快故動荷載大，而匝道、次干路、支路上行車速度慢故動荷載相對較小。

（3）沉降嚴重程度與路堤高度關(guān)系

路堤沉降嚴重程度按路堤高度劃分見表5。

表5 路堤沉降嚴重程度按路堤高度劃分（統(tǒng)計個數(shù)n=48個）

從表4可以看出，橋臺后填土沉降較大、跳車明顯多集中在路堤高度2.5 m以上，幾乎全部集中在路堤高度2.0 m以上。

《上海市巖土工程勘察規(guī)范》（DGJ08-37 -2012）6.3.1條文說明規(guī)定：填土高度超過2.5 m為高填土道路。上海市高填土道路2.5 m高度規(guī)定遠小于《公路路基設計規(guī)范》（JTG D30-2004）3.6.1條文說明中邊坡高度超過20 m的路堤為高邊坡路堤的高度規(guī)定，高度差異顯然與地質(zhì)結(jié)構(gòu)密切相關(guān)，也說明上海市軟土地基對路堤沉降的顯著影響。

武漢市一級階地上的地層主要是河流沖積和湖泊堆積成因，上海市地層主要是濱海沉降和湖沼沉積，地層淺部結(jié)構(gòu)與上海市有一定相似之處，即表層土質(zhì)軟弱。因此，為引起設計及施工重視，保證工程安全，參照上海市規(guī)定，武漢市可將2.5 m作為軟土路基高路堤的分界高度；但考慮到武漢市湖泊堆積區(qū)軟土工程性質(zhì)比上海差很多，則可將湖泊堆積區(qū)高路堤的分界高度降為2 m。

4 道路建設及維修建議

綜合國內(nèi)外研究成果，結(jié)合武漢地區(qū)經(jīng)驗，可以認為武漢地區(qū)影響橋頭跳車的主要因素包括：填土荷載、地基強度、填土施工質(zhì)量，以及行車荷載、路堤型式、區(qū)域性沉降、周邊工程建設、維護保養(yǎng)等。在此不再贅述，只是針對性地提出建議。

按建設階段與維修保養(yǎng)階段分述減少橋頭填土沉降措施。

4.1 建設階段

4.1.1 規(guī)劃階段

降低橋臺高度，即為降低了填土荷載，可有效減少填土沉降。

由上文統(tǒng)計分析可知：嚴重的橋頭跳車及較大填土沉降多發(fā)生在橋臺高度大于2.5 m的路堤，而橋臺高度大小于2.5 m的路堤則橋頭跳車輕微得多。因此，一般情況下，軟土地區(qū)橋臺高度建議宜控制在2～2.5 m以內(nèi)。

需說明的是：若地基表層是土質(zhì)很軟的淤泥（承載力特征值30～50 kPa,壓縮模量1～2 MPa）及松散填土,即使減少路堤高度也無法滿足沉降控制要求，此時應進行地基處理。

4.1.2 設計階段

（1）引道填筑輕質(zhì)材料減少填土重量

武漢地區(qū)已經(jīng)在沙湖大道、珞獅南路高架橋新建工程及江漢二橋幫寬改造工程中初步應用輕質(zhì)泡沫混凝土。剛剛通車的雄楚大街丁字橋西側(cè)上橋匝道路堤也是采用現(xiàn)場澆筑的輕質(zhì)混凝土澆筑全長引道。

（2）地基處理提高地基強度

較常用的地基處理方法有換填（墊層）、拋石擠淤、水泥土攪拌樁、水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁）、真空——堆載聯(lián)合預壓法等，此處不再贅述。

4.1.3 施工階段

提高填土壓實施工質(zhì)量，一個是填料選擇，盡可能采用級配較好的礫類土、砂類土等粗粒土作為填料；其次是提高施工工藝水平和精細化施工質(zhì)量，減少分層填土厚度，提高壓實效果，特別是緊貼橋臺處。規(guī)范均對路堤填料最小強度及路基壓實度提出要求。

4.2 維修保養(yǎng)階段

日本對工后沉降的重視程度逐漸減小，主要把問題放在養(yǎng)護中解決，可減少一次性投資；但養(yǎng)護工作的質(zhì)量水平、所用機械的自動化程度必須有一定要求，否則影響道路的運營效率。

國內(nèi)外研究成果說明：采用地基處理后不可能消除工后沉降，工后修補不可避免。一定的工后沉降應該是容許的，留待維修保養(yǎng)階段解決。

對工程建設期間未進行處理，以致于工后沉降大、跳車嚴重的橋頭引道加強現(xiàn)場巡視并及時維修尤其重要。

5 結(jié)論與建議

（1）橋頭跳車現(xiàn)象在武漢市主城區(qū)軟土地基分布區(qū)的橋梁普遍存在，且主要集中在高度H≥2.5 m的橋臺后填土路堤；H≤2.0 m以下橋臺后填土路堤沉降及橋頭跳車不明顯；橋臺后路堤填土沉降值范圍5～20 cm，目前觀測到的最大值27 cm；路堤越高，沉降越大。建議可將2.5 m作為軟土地基高路堤的臨界高度分界線。

（2）武漢地區(qū)軟土地基橋頭跳車影響因素，除填土荷載、地基強度、填土施工質(zhì)量以及行車荷載、維護保養(yǎng)外，尚存在區(qū)域性沉降及周邊工程建設影響等。為減少路堤沉降及橋頭跳車影響，可綜合采取降低路堤高度、減輕路堤自重、地基加固處理以及加強后期維護等措施。

[1]秦祿生.高等級公路橋頭跳車成因及處治對策 [J].國外公路, 1999(1):34-38.

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[3]鄒清華,林清,李尚松.武漢繞城高速公路橋頭跳車的預防措施.交通科技[J].2004(4):40-42.

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[5]梁彩云.公路橋頭跳車原因分析及防治措施[J].石家莊鐵道學院學報,2007(3):131-134.

U16.1

B

1009-7716（2017）01-0026-04

10.16799/j.cnki.csdqyfh.2017.01.007

2016-11-13

武漢市城建委科技計劃項目成果。

張利華（1972-），女，湖北武漢人，高級工程師，從事市政道橋交通工程設計與研究工作。