楊偉張羽夏堅(jiān)

(1．福建省建筑科學(xué)研究院福建福州350025;2．福建省綠色建筑技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室福建福州350025)

變電站構(gòu)架鋼柱帽有限元簡(jiǎn)化分析模型探討

楊偉1，2張羽1，2夏堅(jiān)1，2

(1．福建省建筑科學(xué)研究院福建福州350025;2．福建省綠色建筑技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室福建福州350025)

采用MIDAS/GEN軟件建立了某變電站構(gòu)架柱頭鋼柱帽的三種分析模型，即“一字型”“工字型”和“多尺度”3種有限元分析模型，對(duì)終端構(gòu)架(無(wú)地線柱)、中間構(gòu)架和終端構(gòu)架(有地線柱)三種構(gòu)架，分別采用以上3種模型分析其在風(fēng)荷載和導(dǎo)線張力作用下的受力和變形情況。針對(duì)3種構(gòu)架型式，將兩種簡(jiǎn)化模型與多尺度模型的模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，可以發(fā)現(xiàn):對(duì)于終端構(gòu)架(無(wú)地線柱)和中間構(gòu)架型式，兩種簡(jiǎn)化分析模型與多尺度分析模型在整體受力和變形方面均可保持基本一致;但對(duì)于終端構(gòu)架(有地線柱)型式，“一字型”簡(jiǎn)化模型得到的內(nèi)力和變形與多尺度模型分析結(jié)果偏差較大，而“工字型”簡(jiǎn)化模型分析結(jié)果與多尺度模型分析結(jié)果則基本接近。建議:對(duì)于帶有地線柱的構(gòu)架應(yīng)采用“工字型”簡(jiǎn)化模型進(jìn)行計(jì)算分析，無(wú)地線柱構(gòu)架可采用“一字型”簡(jiǎn)化模型進(jìn)行計(jì)算分析，以提高工作效率。

變電構(gòu)架;多尺度有限元法;簡(jiǎn)化模型

0 引言

隨著有限元技術(shù)的迅速普及，工程非線性計(jì)算已經(jīng)得到了迅猛發(fā)展。目前結(jié)構(gòu)計(jì)算模型和方法主要有:桿系模型，實(shí)體模型。其中，桿系模型難以追蹤構(gòu)件和節(jié)點(diǎn)的局部塑性失穩(wěn)和承載力退化的破壞機(jī)制;實(shí)體模型的計(jì)算量巨大，對(duì)計(jì)算軟硬件條件要求高，目前還難以解決計(jì)算規(guī)模和存儲(chǔ)空間的要求。基于以上的原因，多尺度模擬和計(jì)算是一個(gè)正在迅速發(fā)展的熱點(diǎn)［1］。多尺度有限元法，即根據(jù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件或節(jié)點(diǎn)的復(fù)雜程度和破壞過(guò)程中的非線性程度，選擇適當(dāng)尺度的分析模型，并實(shí)現(xiàn)不同尺度模型之間的協(xié)同計(jì)算。通過(guò)選擇合適的連接方式，使得宏觀尺度模型與微觀尺度的協(xié)同計(jì)算，則可更好把握結(jié)構(gòu)的整體受力特征和微觀破壞過(guò)程，從而能更好理解、把握結(jié)構(gòu)的性能。

多尺度計(jì)算近年來(lái)已經(jīng)在多個(gè)領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用［2－6］，它是在精度和計(jì)算代價(jià)之間的一個(gè)均衡解決途徑。本文以某實(shí)際變電站構(gòu)架作為研究案例，利用MIDAS/GEN軟件對(duì)該構(gòu)架采用多尺度方法進(jìn)行有限元分析，并主要探討其簡(jiǎn)化分析方法的合理性。

1 工程概況

某變電站110kV構(gòu)架共6個(gè)子結(jié)構(gòu)，均為單層單跨排架結(jié)構(gòu)，豎向支承構(gòu)件為鋼筋混凝土環(huán)形桿組成的人字柱，柱頂標(biāo)高均為10．0m，橫梁均為格構(gòu)式鋼梁，現(xiàn)狀構(gòu)架總貌，如圖1所示。

圖1 構(gòu)架實(shí)際分布情況

2 有限元模擬分析模型

根據(jù)工程結(jié)構(gòu)分布特點(diǎn)及其對(duì)稱性，采用MIDAS/GEN軟件建立了3個(gè)構(gòu)架模型進(jìn)行有限元分析，即終端構(gòu)架(無(wú)地線柱)、終端構(gòu)架(有地線柱)和中間構(gòu)架，建立的整體有限元分析模型，如圖2所示。計(jì)算考慮的荷載包括構(gòu)架自重、風(fēng)荷載(WX、WY)及導(dǎo)線張力(DX)。材料強(qiáng)度:混凝土材料等級(jí)C30，鋼材強(qiáng)度等級(jí)為Q235。

圖2 構(gòu)架整體有限元模型

2．1MIDAS/GEN多尺度計(jì)算模型

在MIDAS/GEN中，節(jié)點(diǎn)頂板、加勁板以及距頂板300mm以內(nèi)的環(huán)形混凝土柱柱頭部分均采用板單元模擬，各類(lèi)板單元間采用共用節(jié)點(diǎn)的方式連接;建立的鋼柱帽多尺度有限元模型(以下簡(jiǎn)稱為“多尺度模型”)，如圖3所示?；炷镰h(huán)形柱的板單元柱頭與梁?jiǎn)卧黹g采用MIDAS軟件提供的剛性連接耦合節(jié)點(diǎn)各向平動(dòng)及轉(zhuǎn)動(dòng);桁架與頂板間采用剛性連接約束桁架上弦桿端的各項(xiàng)平動(dòng)及梁軸線方向上的扭轉(zhuǎn);地線柱豎桿底部與頂板間采用剛性連接耦合節(jié)點(diǎn)各向平動(dòng)及轉(zhuǎn)動(dòng)。添加的剛性連接方式，如圖4所示。

圖3 鋼柱帽節(jié)點(diǎn)多尺度模型

圖4 剛性連接

2．2MIDAS/GEN簡(jiǎn)化計(jì)算模型

由于建立多尺度模型，雖計(jì)算結(jié)果更加接近實(shí)際，但在實(shí)際變電站項(xiàng)目中，節(jié)點(diǎn)構(gòu)造復(fù)雜、個(gè)數(shù)較多，均采用上述方法建模效率較低。因此，根據(jù)該節(jié)點(diǎn)的受力特點(diǎn)，設(shè)計(jì)了兩種柱頭節(jié)點(diǎn)(鋼柱帽)的簡(jiǎn)化建模方式，即“一字型”剛性桿簡(jiǎn)化模型和“工字型”剛性桿簡(jiǎn)化模型，如圖5～圖6所示。

圖5 “一字型”簡(jiǎn)化模型

圖6 “工字型”簡(jiǎn)化模型

3 數(shù)值模擬結(jié)果

3．1終端構(gòu)架(無(wú)地線柱)分析結(jié)果

3．1．1人字柱內(nèi)力及變形結(jié)果

由圖7～圖9給出了各荷載工況下人字柱內(nèi)力及變形結(jié)果。從圖中數(shù)據(jù)可知，“一字型”“工字型”兩種簡(jiǎn)化模型與“多尺度”模型在各工況作用下計(jì)算得到的彎矩和軸力均較為一致，在風(fēng)荷載(WX、WY)和導(dǎo)線張力荷載(DX)作用下彎矩最大誤差為5．9％，軸力最大誤差僅為0．5％。同樣，由圖9中數(shù)據(jù)可知，各工況荷載作用下，兩個(gè)簡(jiǎn)化模型與多尺度模型柱頭變形結(jié)果亦基本接近，最大誤差為6．2％。

3．1．2鋼梁最大應(yīng)力及變形結(jié)果

由圖10～圖11給出了各荷載工況下鋼梁最大應(yīng)力及變形結(jié)果。從圖中數(shù)據(jù)可知，“一字型”簡(jiǎn)化模型和“工字型”簡(jiǎn)化模型與“多尺度”模型計(jì)算得到應(yīng)力最大誤差僅為0．2％，變形最大誤差為6．2％。

3．2中間構(gòu)架分析結(jié)果

3．2．1人字柱內(nèi)力及變形結(jié)果

由圖12～圖14給出了各荷載工況下人字柱內(nèi)力及變形結(jié)果。從圖中數(shù)據(jù)可知，兩種簡(jiǎn)化模型與“多尺度”模型計(jì)算得到的彎矩最大誤差為5．6％，軸力最大誤差為1．2％。同樣，由圖14中數(shù)據(jù)可知，各工況荷載作用下，兩種簡(jiǎn)化模型與多尺度模型柱頭變形結(jié)果最大誤差為8．1％。

3．2．2鋼梁最大應(yīng)力及變形結(jié)果

由圖15～圖16給出了各荷載工況下鋼梁最大應(yīng)力及變形結(jié)果。從圖中可知，各模型計(jì)算得到的最大應(yīng)力和變形均較為一致，鋼梁最大應(yīng)力誤差僅為0．2％，跨中變形最大誤差為7．6％。

圖7 人字柱彎矩結(jié)果對(duì)比(單位:kN·m)

圖8 人字柱軸力結(jié)果對(duì)比(單位:kN)

圖9 人字柱柱頭位移對(duì)比(單位:mm)

圖10 鋼梁最大應(yīng)力結(jié)果(單位:N/mm2)

圖11 鋼梁跨中變形結(jié)果對(duì)比(單位:mm)

圖12 人字柱彎矩結(jié)果對(duì)比(單位:kN·m)

圖13 人字柱軸力結(jié)果對(duì)比(單位:kN)

圖14 人字柱柱頭位移對(duì)比(單位:mm)

3．3終端構(gòu)架(有地線柱)分析結(jié)果

3．3．1人字柱內(nèi)力及變形結(jié)果

由圖17～圖19給出了各荷載工況下人字柱內(nèi)力及變形結(jié)果。從圖中數(shù)據(jù)可知，“工字型”簡(jiǎn)化模型與“多尺度”模型計(jì)算得到的彎矩和軸力較為一致。“一字型”簡(jiǎn)化模型計(jì)算結(jié)果與多尺度模型分別在X方向風(fēng)荷載(WX)和導(dǎo)線張力(DX)荷載作用下計(jì)算得到的彎矩和軸力均可保持基本一致，在Y方向風(fēng)荷載(WY)作用下有一定的誤差;同樣，在Y方向風(fēng)荷載(WY)作用下，“一字型”簡(jiǎn)化模型與多尺度模型柱頭變形亦有一定誤差，最大誤差為4．9％。

圖15 鋼梁最大應(yīng)力結(jié)果(單位:N/mm2)

圖16 鋼梁跨中變形結(jié)果對(duì)比(單位:mm)

圖17 人字柱彎矩結(jié)果對(duì)比(單位:kN·m)

3．3．2鋼梁最大應(yīng)力及變形結(jié)果

由圖20～圖21給出了各荷載工況下鋼梁最大應(yīng)力及變形結(jié)果。從圖中數(shù)據(jù)可知，“一字型”和“工字型”簡(jiǎn)化模型與“多尺度”模型計(jì)算得到應(yīng)力和變形最大誤差分別為0．6％和8．4％。

圖18 人字柱軸力結(jié)果對(duì)比(單位:kN)

圖19 人字柱柱頭位移對(duì)比(單位:mm)

圖20 鋼梁最大應(yīng)力結(jié)果(單位:N/mm2)

圖21 鋼梁跨中變形結(jié)果對(duì)比(單位:mm)

3．3．3地線柱應(yīng)力及變形結(jié)果

由圖22～圖23給出了各荷載工況下鋼梁最大應(yīng)力及變形結(jié)果。從圖中可知，“工字型”模型與“多尺度”模型計(jì)算得到應(yīng)力和變形較為一致。但“一字型”模型與“多尺度”模型分別在WY風(fēng)荷載和DX導(dǎo)線荷載作用下計(jì)算得到的應(yīng)力和變形誤差均較大，誤差最大值分別達(dá)到18．3％和30．8％。

圖22 地線柱最大應(yīng)力結(jié)果(單位:N/mm2)

圖23 地線柱頂變形結(jié)果對(duì)比(單位:mm)

3．4鋼柱帽應(yīng)力結(jié)果

通過(guò)柱頭節(jié)點(diǎn)處精細(xì)化模型(多尺度模型)，可以得到鋼柱帽頂板、加勁板的詳細(xì)應(yīng)力情況。以下給出了包絡(luò)工況下無(wú)地線柱終端構(gòu)架鋼柱帽的應(yīng)力云圖，如圖24～圖31所示。由圖可知，鋼柱帽頂板有效應(yīng)力Seff為188．45MPa，最大剪應(yīng)力Max－shear為105．49MPa。其它加勁板所受剪應(yīng)力均較小。

圖24 Sxx應(yīng)力(單位:MPa)

圖25 Syy應(yīng)力(單位:MPa)

圖26 Szz應(yīng)力(單位:MPa)

圖27 Sxy應(yīng)力(單位:MPa)

圖28 Syz應(yīng)力(單位:MPa)

圖29 Sxz應(yīng)力(單位:MPa)

圖30 有效應(yīng)力Seff (單位:MPa)

圖31 最大剪應(yīng)力Max－shear (單位:MPa)

4 結(jié)論

(1)多尺度模型可較為準(zhǔn)確模擬結(jié)構(gòu)的整體變形和內(nèi)力，且能夠得到柱頭鋼柱帽的局部應(yīng)力水平，模擬結(jié)果更能反應(yīng)實(shí)際受力狀態(tài)，但建模繁瑣，工作量大，效率低。

(2)“工字型”簡(jiǎn)化模型與多尺度模型在不同構(gòu)架型式下，均可得到較為一致的內(nèi)力和變形?！耙蛔中汀焙?jiǎn)化模型對(duì)于無(wú)地線柱的構(gòu)架亦可得到與多尺度模型的較為一致的內(nèi)力和變形;對(duì)于有地線柱的構(gòu)架，地線柱的內(nèi)力及變形計(jì)算結(jié)果誤差較大，但對(duì)人字柱計(jì)算結(jié)果影響較小。

(3)對(duì)于鋼柱帽節(jié)點(diǎn)構(gòu)造符合規(guī)范要求的構(gòu)架，建議:無(wú)地線柱的構(gòu)架可采用“一字型”剛性桿簡(jiǎn)化模型，以提高建模效率;帶地線柱的構(gòu)架應(yīng)采用“工字型”剛性桿簡(jiǎn)化模型以避免采用“一字型”簡(jiǎn)化模型帶來(lái)較大誤差。

［1］陸新征，林旭川，葉列平．多尺度有限元建模方法及其應(yīng)用［J］．華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)(城市科學(xué)版)，2008，25(4): 76－79．

［2］丁幼亮，李?lèi)?ài)群，繆長(zhǎng)青，等．大跨橋梁結(jié)構(gòu)損傷診斷與安全評(píng)估的多尺度有限元模擬研究［J］．地震工程與工程振動(dòng)，2006，26(2):66－72．

［3］薛禹群，葉淑君，謝春紅，等．多尺度有限元法在地下水模擬中的應(yīng)用［J］．水利學(xué)報(bào)，2004，35(7):7－13．

［4］周妍．多尺度有限元法在復(fù)合材料液態(tài)成型模擬中的應(yīng)用［D］．武漢:武漢理工大學(xué)，2009．

［5］孫正華，李兆霞，陳鴻天，等．考慮局部細(xì)節(jié)特性的結(jié)構(gòu)多尺度模擬方法研究［J］．特種結(jié)構(gòu)，2007，24(1):71－75．

［6］石永久，王萌，王元清．基于多尺度模型的鋼框架抗震性能分析［J］．工程力學(xué)，2011，28(12):20－25．

Discussion of Simplified Finite Element Analysis Model of Steel Column Cap in Substation Structure

YANG Wei1，2ZHANG Yu1，2XIA Jian1，2
(1．Fujian Academy of Building Research，F(xiàn)uzhou 350025; 2．Fujian Provincial Key Laboratory of Green Building Technology，F(xiàn)uzhou 350025)

Three kinds of analysis models of column cap in a substation were established by using MIDAS/GEN software，namely"onetype"，"H－type"and"multi－scale"three kinds of finite element analysis model．The stress and deformation of the three kinds of structures，which were the terminal frame(without the ground column)，the middle frame and the terminal frame(with the ground column)，were analyzed under the action of wind load and wire tension in three models．By comparing the simulation results of two kinds of simplified models with multi－scale models，it could be found that the two simplified analytical models and the multi－scale analysis model could maintain the basic consistency in the whole stress and deformation for the terminal frame(without the ground column)and the intermediate frame type．But for the terminal frame(with the ground column)，the results of internal force and deformation of"one－type"simplified model had large deviation from multi－scale model，while the"H－type"simplified model analytical results were close to the multi－scale model．It is suggested that the substation structure with the ground column should be calculated and analyzed by using the"H－type"simplified model，and the one without ground column can be calculated and analyzed by using the"One－type"simplified model，so as to improve the efficiency of the work．

Substation structure;Multi－scale finite element method;Simplified model

TU3

:A

:1004－6135(2017)01－0055－05

楊偉(1979．10－)，男，高級(jí)工程師。

E-mail:ywluck@qq．com

2016－10－17