張生芳，王際帆，馬付建，劉宇，沙智華

(大連交通大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，遼寧 大連 116028)*

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刀具參數(shù)對(duì)超聲切削蜂窩芯切削力及溫度影響仿真分析

張生芳，王際帆，馬付建，劉宇，沙智華

(大連交通大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，遼寧 大連 116028)*

建立了圓片刀超聲切削Nomex蜂窩芯的三維有限元模型，研究刀具前角、刀具后角和刀片直徑等刀具參數(shù)對(duì)進(jìn)給力和切削溫度的影響.研究結(jié)果表明：在圓片刀超聲切削Nomex蜂窩芯過(guò)程中進(jìn)給力隨著刀具前角和刀片直徑的增大而增大，隨著刀具后角的增大而減??；切削溫度隨著刀具前角和刀具直徑的增大而增大，隨著刀具后角的增大而減小.

蜂窩芯；圓片刀；超聲切削；進(jìn)給力；切削溫度

0 引言

Nomex蜂窩芯是一種質(zhì)量輕、剛度大、抗沖擊、隔音隔熱性好的工程復(fù)合材料[1- 2].它通常被制成蜂窩夾層結(jié)構(gòu)件并廣泛的應(yīng)用于航空航天領(lǐng)域，例如：直升機(jī)動(dòng)力裝置的整流罩、大型客機(jī)的機(jī)翼、火箭末級(jí)推進(jìn)箱中的液態(tài)燃料隔離層等[3- 5].由于Nomex蜂窩芯是具有特殊多孔結(jié)構(gòu)和短纖維各向異性等特性的難加工材料，因此在傳統(tǒng)高速切削加工時(shí)存在加工質(zhì)量低、精度差、加工環(huán)境差等問(wèn)題[6- 8].超聲切削加工技術(shù)是通過(guò)在刀具上施加超聲振動(dòng)，改變刀具與被加工材料的作用機(jī)制，最終通過(guò)機(jī)械切削、高頻微撞擊、空化作用去除材料[9- 11].該技術(shù)可以解決傳統(tǒng)高速切削加工中存在的問(wèn)題，近些年來(lái)被廣泛運(yùn)用于Nomex蜂窩芯的實(shí)際加工中.

超聲刀具作為超聲切削過(guò)程中的執(zhí)行元件，其結(jié)構(gòu)形狀和尺寸參數(shù)對(duì)材料加工精度、表面質(zhì)量以及加工效率都有至關(guān)重要的影響.在Nomex蜂窩芯專(zhuān)用超聲切削刀具的設(shè)計(jì)方面，美國(guó)的GFM公司、德國(guó)的GEISS公司、法國(guó)的CRENO公司已研制出多款專(zhuān)用系列化刀具并已經(jīng)投入Nomex蜂窩芯的加工生產(chǎn)中.國(guó)內(nèi)對(duì)于Nomex蜂窩芯超聲切削刀具的研究尚處于起步階段.沈瑩鑌等[12]對(duì)直刃尖刀進(jìn)行的模態(tài)分析和諧響應(yīng)分析；方亮等[13]對(duì)圓片刀進(jìn)行的靜力分析和模態(tài)分析；黃秀秀等[14]建立刀具切割力數(shù)學(xué)模型并通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證加工參數(shù)對(duì)切割力的影響.

目前國(guó)內(nèi)對(duì)于Nomex蜂窩芯超聲切削刀具研究主要集中在刀具的模態(tài)分析及加工參數(shù)對(duì)切削性能的影響上，對(duì)于刀具幾何參數(shù)對(duì)切削性能的影響研究較少.本文以圓片刀為例，基于ABAQUS軟件建立了圓片刀超聲切削Nomex蜂窩芯仿真模型，分析刀具參數(shù)對(duì)Nomex蜂窩芯超聲切削性能的影響.

1 有限元仿真模型的建立

1.1 圓片刀

圓片刀的用途是將零件表面加工成需要的表面或型面，主要用于Nomex蜂窩芯的精加工，其結(jié)構(gòu)如圖1所示，其中α為刀具前角、 β為刀具后角、h為刀身高度、D為刀片直徑.為保證刀具的切削性能選取YG8硬質(zhì)合金作為圓片刀的材料，YG8硬質(zhì)合金材料屬性如表1所示.

圖1 圓片刀

材料參數(shù)密度g/cm3彈性模量GPa泊松比熱膨脹系數(shù)10-6/K傳導(dǎo)率W/(mol·K)比熱容J/(kg·K)YG8硬質(zhì)合金14.56000.34.575.4445

1.2 Nomex蜂窩芯

Nomex蜂窩芯是一種正六邊形棱柱孔格軸向均布的薄壁纖維復(fù)合材料,其結(jié)構(gòu)如圖2所示：蜂窩芯模型總長(zhǎng)15.6 mm，寬13.77 mm，高10 mm，每個(gè)蜂窩單元孔格邊長(zhǎng)為3 mm，蜂窩單元的單層壁厚t為0.13 mm.Nomex蜂窩芯的材料屬性如表2所示.

圖2 Nomex蜂窩芯

材料參數(shù)密度g/cm3彈性模量GPa泊松比熱膨脹系數(shù)10-6/K傳導(dǎo)率W/(mol·K)比熱容J/(kg·K)Nomex蜂窩芯1.3345.310.29240.1231300

1.3 切削失效準(zhǔn)則

切削失效準(zhǔn)則是Nomex蜂窩芯在超聲切削仿真中產(chǎn)生破壞變形的判斷標(biāo)準(zhǔn)，常用的失效準(zhǔn)則有幾何準(zhǔn)則和物理準(zhǔn)則.本文采用ABAQUS軟件提供的Shear Failure(即剪切失效)準(zhǔn)則作為Nomex蜂窩芯的切削失效準(zhǔn)則，該準(zhǔn)則是通過(guò)單元節(jié)點(diǎn)的塑性應(yīng)變值是否達(dá)到預(yù)設(shè)的臨界值來(lái)判斷是否失效.通過(guò)分析計(jì)算，當(dāng)單元節(jié)點(diǎn)塑性應(yīng)變值達(dá)到或超過(guò)臨界值時(shí)材料失效，單元被“殺死”.

1.4 網(wǎng)格劃分及邊界條件

根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)中的加工工況，建立圓片刀超聲切削Nomex蜂窩芯的熱力耦合模型，如圖3所示.對(duì)Nomex蜂窩芯采用C3D8T八結(jié)點(diǎn)熱耦合六面體的網(wǎng)格劃分并在刀具與材料的接觸區(qū)進(jìn)行網(wǎng)格細(xì)化，圓片刀采用C3D10MT十結(jié)點(diǎn)熱耦合二階四面體的網(wǎng)格劃分.在實(shí)際Nomex蜂窩芯加工中，通常采用真空吸附法實(shí)現(xiàn)Nomex蜂窩芯的固持[15]，因此在有限元模型中對(duì)Nomex蜂窩芯底面采取全固定約束.由于Nomex蜂窩芯材料本身的硬度并不高，在仿真過(guò)程中忽略了刀具的磨損，因此將刀具設(shè)置為剛體.

圖3 有限元模型

圓片刀的切削運(yùn)動(dòng)分為三部分：一是刀具沿Y軸方向的超聲振動(dòng)，二是刀具繞Y軸旋轉(zhuǎn)的切削運(yùn)動(dòng)，三是刀具沿X軸方向的進(jìn)給運(yùn)用.因此在有限元模型中對(duì)圓片刀采用Velocity/Angular Velocity的方式約束刀具的切削運(yùn)動(dòng)，設(shè)置的加工參數(shù)如表3所示.設(shè)置工件、刀具、環(huán)境的初始溫度為室溫.

表3 仿真加工參數(shù)

2 仿真結(jié)果及分析

本文采用單因素法研究不同刀具參數(shù)(刀具前角α、刀具后角β、刀片直徑D)對(duì)Nomex蜂窩芯超聲切削的進(jìn)給力Ff和切削溫度T的影響.分析中采用的刀具參數(shù)如表4.

表4 刀具參數(shù)

圖4和圖5分別為刀具前角α=20°、刀具后角β=2°、刀片直徑D=24 mm時(shí)，Nomex蜂窩芯超聲切削過(guò)程中，進(jìn)給力Ff和切削溫度T隨時(shí)間變化的曲線.

圖4 進(jìn)給力變化曲線

圖5 切削溫度變化曲線

根據(jù)圖可知，在0～0.012 s時(shí).圓片刀開(kāi)始切入Nomex蜂窩芯，進(jìn)給力Ff隨切削時(shí)間的增大而增大，切削溫度T也隨時(shí)間而升高；在0.012～0.07 s時(shí)，圓片刀進(jìn)入切削穩(wěn)態(tài)，進(jìn)給力Ff和切削溫度T的變化都相對(duì)穩(wěn)定；在0.07～0.11 s時(shí)，圓片刀切出Nomex蜂窩芯，進(jìn)給力Ff和切削溫度T都隨切削時(shí)間的增大而減小.因此，選取0.07～0.11 s內(nèi)的進(jìn)給力Ff和切削溫度T的平均值進(jìn)行進(jìn)給力和切削溫度的分析.

2.1 刀具參數(shù)對(duì)進(jìn)給力的影響

(1)刀具前角對(duì)進(jìn)給力的影響

圖6為刀具后角β=2°、刀片直徑D=24 mm時(shí)，通過(guò)有限元模型得到的刀具前角對(duì)進(jìn)給力的影響曲線.由圖6可以看出隨著刀具前角增大，進(jìn)給力逐漸增大，這是因?yàn)楫?dāng)?shù)毒咔敖铅猎龃髸r(shí)，刀具的切削角增大，切削過(guò)程中Nomex蜂窩芯的變形量增大，因此進(jìn)給力Ff增大.

圖6 進(jìn)給力隨刀具前角變化的曲線圖

(2)刀具后角對(duì)進(jìn)給力的影響

圖7為刀具前角α=20°、刀片直徑D=24 mm時(shí)，刀具后角對(duì)進(jìn)給力的影響曲線.從圖7可以看出進(jìn)給力Ff隨刀具后角β的增大而減小.當(dāng)?shù)毒吆蠼窃龃髸r(shí)，刀具切削角減小切削過(guò)程中Nomex蜂窩芯的變形量減?。煌瑫r(shí)刀具后角增大，圓片刀后刀面與Nomex蜂窩芯已加工表面的摩擦面積也也會(huì)減小，因此進(jìn)給力Ff減小.但在刀具后角β從1°增加到4°的過(guò)程中，進(jìn)給力Ff只從1.8 N減小到1.77 N.所以刀具后角β的變化對(duì)進(jìn)給力Ff的影響非常小.

圖7 進(jìn)給力隨刀具后角變化的曲線圖

(3)刀片直徑對(duì)進(jìn)給力的影響

圖8為刀具前角α=20°、刀具后角β=2°時(shí)，刀片直徑對(duì)進(jìn)給力的影響曲線.由圖8可知看出隨著刀片直徑增大，進(jìn)給力也逐漸增大.這是因?yàn)樵趫A片刀的切削深度和切削寬度不變的情況下，當(dāng)?shù)镀睆紻增大，單位時(shí)間內(nèi)圓片刀切削Nomex蜂窩芯的面積增大，刀具與蜂窩芯的接觸面積也增大，刀具受到的切削阻力也增加，因此進(jìn)給力Ff增大.

圖8 進(jìn)給力隨刀片直徑變化的曲線圖

2.2 刀具參數(shù)對(duì)切削溫度的影響

(1)刀具前角對(duì)切削溫度的影響

圖9為刀具后角β=2°、刀片直徑D=24 mm時(shí)，刀具長(zhǎng)度對(duì)切削溫度的影響曲線.由圖9可知隨著刀具長(zhǎng)度增大，切削溫度逐漸升高.當(dāng)?shù)毒咔敖铅猎龃髸r(shí)，刀具受到的進(jìn)給力增大，圓片刀與Nomex蜂窩芯的接觸面積增大，產(chǎn)生的切削熱增大，因此切削溫度隨著刀具前角的增大而增大.

圖9 切削溫度隨刀具前角變化的曲線圖

(2)刀具后角對(duì)切削溫度的影響

圖10為刀具前角α=20°、刀片直徑D=24 mm時(shí)，刀具厚度對(duì)切削溫度的影響曲線.由圖10可知切削溫度T隨刀具后角β的增大而減小.當(dāng)?shù)毒吆蠼铅聹p小時(shí)，圓片的后刀面與Nomex蜂窩芯已加工表面的摩擦面積減小，產(chǎn)生的摩擦熱減低，因此切削溫度隨著刀具后角的增大而減小.但在刀具后角β從1°增加到4°的過(guò)程中，切削溫度T只從21.44°減低到21.4°所以刀具后角β的變化對(duì)切削溫度T的影響很小.

圖10 切削溫度隨刀具后角變化的曲線圖

(3)刀片直徑對(duì)切削溫度的影響

圖11為刀具前角α=20°、刀具后角β=2°時(shí)，刀片直徑對(duì)切削溫度的影響曲線.由圖11可知隨著刀片直徑的增大，切削溫度逐漸升高.因?yàn)樵谇邢魃疃群颓邢鲗挾炔蛔兊那闆r下，當(dāng)?shù)镀睆皆龃?，圓片刀與Nomex蜂窩芯的接觸面增大，產(chǎn)生的切削熱也增大，因此切削溫度隨刀片直徑的增大而增大.

圖11 切削溫度隨刀片直徑變化的曲線圖

3 結(jié)論

(1)以圓片刀為例，建立了基于刀具幾何參數(shù)的Nomex蜂窩芯超聲切削有限元模型，得到了Nomex蜂窩芯加工過(guò)程中的進(jìn)給力及切削溫度的變化曲線.仿真結(jié)果表明，當(dāng)圓片刀的刀具前角α=20°、刀具刃角β=2°、刀具直徑D=24 mm時(shí)，Nomex蜂窩芯在穩(wěn)定切削狀態(tài)下的進(jìn)給力約為2 N，切削溫度約為21.5℃;

(2)當(dāng)?shù)毒咔敖呛偷毒咧睆皆龃髸r(shí)，刀具在切削過(guò)程中受到材料的變形抗力和摩擦阻力會(huì)增大，使得刀具受到的進(jìn)給力增大；刀具后角增大時(shí)，刀具在切削過(guò)程中受到的變形抗力和摩擦阻力將減小，刀具受到的進(jìn)給力也減小;

(3)當(dāng)?shù)毒咔敖呛偷毒吆蠼窃龃髸r(shí)，刀具受到的摩擦阻力增大，產(chǎn)生的切削熱增加，切削溫度升高；當(dāng)?shù)毒吆蠼窃龃髸r(shí)，刀具受到的摩擦阻力減小，產(chǎn)生的切削熱減小，切削溫度降低.

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Simulation Analysis of Tool Parameters Influence on Feeding Force and Cutting Temperature of Ultrasonic Cutting for Honeycomb

ZHANG Shengfan,WANG Jifan,MA Fujian,LIU Yu,SHA Zhihua

(School of Mechanical Engineering,Dalian Jiaotong University,Dalian 116028,China)

A three-dimensional finite element model of the disk cutting tool with ultrasonic machining for Nomex honeycomb is established, and the influence of the tool rake angle, tool clearance angle and blade diameter on the feeding force and the cutting temperature is studied. The results show that the feeding force is increased with increasing tool rake angle and blade diameter, but decreased with increasing tool clearance angle. The cutting temperature is increased with increasing tool rake angle and blade diameter, but decreased with increasing tool clearance angle.

honeycomb; disk cutting tool; ultrasonic cutting; feeding force; cutting temperature

1673- 9590(2017)01- 0057- 05

2016- 01- 20

國(guó)家863計(jì)劃課題資助項(xiàng)目(2015AA043402)；遼寧省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(2014028019)；遼寧省教育廳優(yōu)秀人才計(jì)劃資助項(xiàng)目(LR2015012)；遼寧省教育廳高等學(xué)校科學(xué)研究計(jì)劃資助項(xiàng)目(L2014181)

張生芳(1973-)，男，教授，博士，主要從事難加工材料精密高效加工技術(shù)CAD/CAE/CAM的研究

E-mail:zsf@djtu.edu.cn.

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