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·綜述·

柴油機(jī)選擇催化還原過(guò)濾器技術(shù)研究進(jìn)展

邱松林1滕勤1馬標(biāo)2

（1-合肥工業(yè)大學(xué)汽車與交通工程學(xué)院安徽合肥230009 2-安徽江淮汽車股份有限公司技術(shù)中心）

基于歐VI排放法規(guī)中柴油機(jī)排放測(cè)試方法和NOx與PM的限值，說(shuō)明選擇性催化還原過(guò)濾器（SCRF/SDPF）技術(shù)應(yīng)用的必要性。通過(guò)分析SCRF與SCR+DPF結(jié)構(gòu)上的差別，指出SCRF應(yīng)用中需要解決的問(wèn)題。從結(jié)構(gòu)參數(shù)出發(fā)，討論了SCRF中各種DPF載體材料和不同SCR催化劑配方的特性。針對(duì)基于數(shù)值模擬的性能分析，介紹了不同的SCRF建模思想和相應(yīng)的模型預(yù)測(cè)結(jié)果。根據(jù)SCRF的性能描述，闡述了PM氧化、NOx還原及其之間相互作用的影響因素，并對(duì)SCRF的研究進(jìn)行了總結(jié)與展望。

柴油機(jī)選擇性催化還原過(guò)濾器氮氧化物還原顆粒物氧化

引言

柴油機(jī)的HC、CO排放量只有汽油機(jī)的幾十分之一，但NOx的排放量卻比汽油機(jī)高很多，微粒PM（Particulate Matter）排放更是汽油機(jī)的30～50倍，因此，柴油機(jī)排氣凈化主要針對(duì)NOx和PM。由于NOx與PM排放呈此消彼長(zhǎng)的趨勢(shì)，僅憑機(jī)內(nèi)凈化技術(shù)難以使兩者同時(shí)降低，必須輔之以排氣后處理技術(shù)。然而，無(wú)論是輕型還是中、重型柴油機(jī)，很難做到通過(guò)機(jī)內(nèi)凈化將其中一種污染物控制到排放限值以下，再采用尾氣后處理方法降低另外一種，這就需要以更高效的方式來(lái)凈化PM和NOx。

在稀燃條件下，降低NOx排放的后處理技術(shù)主要有稀薄NOx捕集LNT（Lean NOxTrap）和選擇性催化還原SCR（Selective Catalytic Reduction）。LNT系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是體積小，但吸附能力較弱，使用的貴金屬多，在中、重型柴油機(jī)上的應(yīng)用受到限制，故適用于輕型柴油機(jī)。SCR的NOx轉(zhuǎn)化效率可達(dá)95%，燃油經(jīng)濟(jì)性好，發(fā)動(dòng)機(jī)控制簡(jiǎn)單，因此，SCR被視為最合適的商用降氮技術(shù)[1]。目前，PM過(guò)濾方式主要有顆粒氧化催化轉(zhuǎn)化器POC（Particulate oxidation catalyst）和柴油微粒過(guò)濾器DPF（Diesel Particulate Filter），DPF的過(guò)濾效率通常為85%～99.5%，而POC的過(guò)濾效率只能達(dá)到30%～80%，急加速狀態(tài)下還可能出現(xiàn)負(fù)的過(guò)濾效率，因此，DPF被認(rèn)為是當(dāng)前過(guò)濾PM最有效的手段[2]。目前柴油機(jī)后處理系統(tǒng)的主流配置是將獨(dú)立的后處理裝置順序級(jí)聯(lián)，但這種方式存在兩個(gè)主要問(wèn)題，一是占用體積大，給車上布置帶來(lái)一定的困難。二是SCR布置在DPF下游，致使SCR低溫起燃慢，在冷啟動(dòng)時(shí)，NOx轉(zhuǎn)化效率偏低。因此，在排氣系統(tǒng)中封裝獨(dú)立的大體積SCR催化器和DPF面臨著諸多困難。為了實(shí)現(xiàn)催化劑性能、效率和成本之間的多重均衡，通過(guò)將SCR催化劑涂覆在DPF上，把SCR與DPF集成為一個(gè)功能單元，是一個(gè)可行的技術(shù)方案，這種系統(tǒng)通常被稱為SCRF或SDPF[3-4]。SCRF一般用于輕型柴油機(jī)，例如，搭載EA288柴油機(jī)的大眾輕型車。

本文基于歐VI法規(guī)中新的排放認(rèn)證方法以及對(duì)柴油機(jī)NOx和PM限值的討論，對(duì)比傳統(tǒng)的DPF+ SCR與SCRF在系統(tǒng)布置和結(jié)構(gòu)上的差別，總結(jié)SCRF結(jié)構(gòu)參數(shù)、SCR催化劑類別和涂層量的研究結(jié)果，介紹SCRF的建模思想和根據(jù)數(shù)值計(jì)算與試驗(yàn)研究得到的NOx轉(zhuǎn)化效率、PM氧化及其之間的相互作用關(guān)系，展望SCRF技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)。

1排放法規(guī)對(duì)廢氣后處理的新要求

2017年9月將實(shí)施的Euro6c輕型發(fā)動(dòng)機(jī)排放限值，對(duì)汽油機(jī)和柴油機(jī)來(lái)說(shuō)都是一個(gè)挑戰(zhàn)。除了新歐洲駕駛循環(huán)NEDC（New European Driving Cycle）外，法規(guī)新增了全球輕型汽車測(cè)試循環(huán)WLTP（World Light Vehicle Test Procedure）和實(shí)際駕駛排放RDE（Real Driving Emission）測(cè)試循環(huán)。與采用穩(wěn)定測(cè)試工況點(diǎn)的NEDC不同，WLTP更多地采用接近真實(shí)駕駛狀態(tài)的多變工況，而RDE則要求采用便攜式排放測(cè)試系統(tǒng)PEMS（Portable Emission Measurement System）對(duì)車輛多種工況行駛過(guò)程測(cè)量。在WLTP測(cè)試循環(huán)下，NOx和PM的排放限值分別降低至80 mg/km和5 mg/km。美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)更加嚴(yán)格，對(duì)于輕型車，根據(jù)加州空氣資源委員會(huì)頒布的低排放車輛排放標(biāo)準(zhǔn)（LEV III），到2025年要求PM降低90%以上，下降至0.625 mg/km[5]。

2016年6月，環(huán)保部發(fā)布的國(guó)VI征求意見(jiàn)稿，同時(shí)借鑒了美國(guó)和歐洲標(biāo)準(zhǔn)，與國(guó)V相比，國(guó)VI排放限值總體上將加嚴(yán)50%以上，并增加了PN的限值，分6a和6b兩個(gè)階段實(shí)施。如圖1所示，國(guó)VI將采用WLTP和RDE測(cè)試循環(huán)，6a階段PM和NOx的限值分別為60 mg/km和4.5 mg/km，6b階段NOx的限值更加嚴(yán)格，只有歐VI的1/3[6]。

圖1 國(guó)V和國(guó)VI認(rèn)證及限值

為了達(dá)到排放限值，必須考慮冷啟動(dòng)時(shí)的催化器性能以覆蓋整個(gè)駕駛工況，Euro6c規(guī)定SCR催化劑起燃時(shí)間必須縮減至3～4 min。美國(guó)Tier3法規(guī)更嚴(yán)格，要求起燃時(shí)間為2 min或更短。但當(dāng)前的DPF和SCR催化劑布置離發(fā)動(dòng)機(jī)太遠(yuǎn)，達(dá)到起燃溫度通常需要10～12 min，難以保證在更短時(shí)間內(nèi)達(dá)到起燃溫度，低溫啟動(dòng)的排放差。因此，有必要改進(jìn)現(xiàn)有的催化器，集多種尾氣凈化功能于一體。

2SCRF與SCR+DPF結(jié)構(gòu)的比較

DPF中PM的過(guò)濾現(xiàn)象、碳煙過(guò)濾層中的PM氧化和多孔介質(zhì)的中SCR反應(yīng)如圖2所示。與傳統(tǒng)的DPF+SCR不同，SCRF是一個(gè)過(guò)濾PM的壁流式結(jié)構(gòu)，SCR催化劑涂覆在DPF通道內(nèi)壁，其所用的SCR催化劑配方與傳統(tǒng)SCR催化劑類似，但需要優(yōu)化過(guò)濾器涂覆層以減少壓降和提高轉(zhuǎn)化效率。

圖2 傳統(tǒng)的DPF和SCR與SCRF結(jié)構(gòu)

如圖3所示，SCRF的布置與傳統(tǒng)的DPF+SCR有所不同，在Euro6b體系的歐洲主流解決方案中，DOC可能是發(fā)動(dòng)機(jī)下游的第一臺(tái)后處理裝置，隨后是DPF，其尾端與SCR催化器前端相距50～60 cm，過(guò)長(zhǎng)的距離將會(huì)導(dǎo)致SCR催化器起燃時(shí)間增加。

圖3 傳統(tǒng)的柴油機(jī)尾氣后處理系統(tǒng)布置（DOC+DPF+SCR）

如圖4所示，當(dāng)SCRF與DOC之間的距離縮短至10 cm時(shí)，其起燃速度顯著提高，而且SCR載體的取消使系統(tǒng)體積明顯減小，但混合長(zhǎng)度的減少不利于SCR催化器中NH3的均勻分布，會(huì)限制整體NOx催化性能。為此，需要改進(jìn)尿素供給策略和混合器的設(shè)計(jì)，以便使尿素更快蒸發(fā)水解[7]。

圖4 SCRF系統(tǒng)布置（DOC+SCRF）

3SCRF結(jié)構(gòu)參數(shù)

當(dāng)前，SCRF由于背壓高、熱老化嚴(yán)重，限制了其在重型車上的應(yīng)用。SCRF系統(tǒng)的性能主要取決于DPF載體過(guò)濾材料、SCR催化劑配方及其特性。因此，為了擴(kuò)展其應(yīng)用范圍，在提高系統(tǒng)性能的同時(shí)，既能承受DPF再生時(shí)的高溫，又不增加排氣壓降，成為SCRF結(jié)構(gòu)參數(shù)研究的重點(diǎn)。

3.1 DPF載體過(guò)濾材料及其特性

SCRF的工作環(huán)境較為惡劣，DPF載體容易熔化或破損，需要依據(jù)應(yīng)用場(chǎng)合和材料特性來(lái)選擇載體。目前，載體材料有陶瓷和金屬兩大類，最具有應(yīng)用前景的是堇青石（Cd）、碳化硅（SiC）、針狀莫來(lái)石（ACM）、鈦酸鋁（AT）和合金泡沫（AF），各種材料的微觀結(jié)構(gòu)如圖5所示。

由于Cd具有較低的熱容量、更快的起燃速度和更低的流通阻力，因此適合于重型車[8]。而SiC具有更高的材料強(qiáng)度、熱容量和熱導(dǎo)率，可承受較高的溫度，AT能夠涂覆大量的SCR催化劑，并將壓降和PM限值保持在與DPF+SCR相當(dāng)?shù)乃?，因此可用于輕型車[9]。

與SiC和Cd相比，ACM的優(yōu)點(diǎn)是具有高孔隙率和高機(jī)械完整性。制備過(guò)程中，可以通過(guò)調(diào)整孔徑和孔隙率來(lái)涂覆大量的催化劑，實(shí)現(xiàn)低壓降和高效的NOx轉(zhuǎn)化。超高孔隙率ACM載體涂覆催化劑前、后的試驗(yàn)表明，與最先進(jìn)的無(wú)催化劑涂層DPF相比，涂覆125 g/L Al2O3的SCRF催化器NOx還原效率高于93%，而壓降則相當(dāng)。與無(wú)涂層64%孔隙率的ACM相比，80%孔隙率的ACM同樣具有非常高的NOx還原效率，壓降同樣并未增加。涂覆170 g/Lγ-鋁的75%孔隙率ACM僅比無(wú)催化劑涂層的標(biāo)準(zhǔn)64%孔隙率ACM排氣背壓略微升高[10]。

圖5 過(guò)濾器材料的微觀結(jié)構(gòu)

AF具有比表面積大、熱容低、導(dǎo)熱快等特點(diǎn)，合金骨架的機(jī)械強(qiáng)度高，可大大改善過(guò)濾材料的耐振性能。合金泡沫具有較大的孔徑和孔隙率，因此微粒的沉降發(fā)生在過(guò)濾器的整個(gè)空間內(nèi)，而不是局限于特定通道的壁面。當(dāng)SCRF中過(guò)濾PM內(nèi)層選用800 μm的AF，涂覆SCR催化劑的中間和外層分別選用1 200 μm和3 000 μm的AF時(shí)，對(duì)于經(jīng)500℃處理30min后的SCRF，發(fā)動(dòng)機(jī)ESC試驗(yàn)表明，NOx還原效率和PM過(guò)濾效率分別高于75%和50%；尿素連續(xù)噴射的350℃穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)下，可同時(shí)實(shí)現(xiàn)NOx還原與被動(dòng)再生，SCRF壓降達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)[11]。

影響過(guò)濾器性能的結(jié)構(gòu)參數(shù)主要是孔隙率、孔徑、孔密度和孔的形狀。SCRF需要解決的一個(gè)主要問(wèn)題是壓降，壓降的增加會(huì)導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率降低。高孔隙率有利于減小壓降，但會(huì)使載體熱穩(wěn)定性降低，目前普遍采用的載體孔隙率為64%～80%，平均孔尺寸為15～25 um[12]。對(duì)于涂覆銅沸石基SCR催化劑的壁流式碳化硅SCRF，當(dāng)過(guò)濾孔形狀分別為方形200 cpsi、方形400 cpsi、六邊形400 cpsi時(shí)，過(guò)濾孔形狀對(duì)SCRF性能影響的模擬計(jì)算表明[13]：隨著孔密度的增大，PM氧化性能有所提高，同時(shí)SCRF載體比表面積、過(guò)濾孔的水力直徑和SCRF內(nèi)部的傳質(zhì)系數(shù)均增大，因而NH3的吸附覆蓋度增加，NOx轉(zhuǎn)化效率將隨之提高。六邊形400 cpsi NOx轉(zhuǎn)化效率約為94.4%，而方形孔200 cpsi的僅為77.7%，因此，增大孔密度和采用六邊形孔可以提高NOx的轉(zhuǎn)化效率。

3.2 SCR催化劑配方及其特性

由于SCRF的SCR催化劑涂敷在DPF載體上，承受DPF再生時(shí)產(chǎn)生的高溫，因此要求SCR催化劑熱穩(wěn)定性、熱耐久性好，對(duì)DPF的再生影響最小，而且PM的加載對(duì)其性能影響要小。不同的SCR催化劑成分和涂層加載量，催化能力也不同。目前研究最多的是釩基催化劑、Cu-沸石催化劑。

釩基催化劑具有抗硫性，無(wú)需主動(dòng)再生以除硫和恢復(fù)SCR的性能，HC和PM的氧化也不會(huì)影響釩基催化劑的活性。在穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)循環(huán)下，釩基催化劑均表現(xiàn)出突出的NOx還原效率。在非道路測(cè)試循環(huán)下，涂覆釩基催化劑的SCRF NOx轉(zhuǎn)化效率可達(dá)到70%，經(jīng)歷50 h的500℃老化后，NOx還原效率仍略有提升[14]。

研究表明，Cu-沸石催化劑具有良好的熱耐久性和NOx還原性能，可以使用強(qiáng)制碳煙再生來(lái)解決潛在的硫中毒。穩(wěn)態(tài)工況下，涂覆Cu-沸石SCR配方的SCRF能夠在很寬的溫度窗內(nèi)達(dá)到90%以上的NOx轉(zhuǎn)化效率[15]。即使在SCRF主動(dòng)再生、入口溫度為560～630℃時(shí)，轉(zhuǎn)化效率也能達(dá)到70～90%。此外，在800℃和1 000℃下再生后，SCRF的NOx轉(zhuǎn)化效率不會(huì)明顯降低[16]。

釩基催化劑和Cu-沸石催化劑性能差異的研究可以分別在發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架上和實(shí)驗(yàn)室反應(yīng)器中進(jìn)行。反應(yīng)器測(cè)試表明，當(dāng)溫度低于300℃和NO2含量較低（NO2/NOx=0.1）時(shí)，釩基催化劑比Cu催化劑的NOx轉(zhuǎn)化效率高很多；當(dāng)NO2含量高（NO2/NOx＞0.1）時(shí)，雖然釩基催化劑的低溫NOx轉(zhuǎn)化效率顯著提高，但仍比Cu催化劑低得多。當(dāng)溫度為200～450℃時(shí)，隨著NO2含量的增加，Cu-沸石催化劑的轉(zhuǎn)化效率可達(dá)到90%以上，發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)與反應(yīng)器試驗(yàn)結(jié)果基本一致。當(dāng)溫度低于300℃和NO2/NOx較小時(shí)，Cu-沸石催化劑的NOx轉(zhuǎn)化效率高于釩基催化劑。在熱NRTC循環(huán)下，溫度和NO2含量增加時(shí)，效率差別變小。在怠速工況下，釩基催化劑的性能優(yōu)于Cu-沸石催化劑[17]。

輕型車的排氣溫度低、碳煙含量高，需要強(qiáng)制碳煙再生解決潛在的催化劑硫中毒，因而具有耐熱性的Cu-沸石催化劑更為適用。重型車的排氣溫度和NOx/PM均較高，由于高抗硫性和所需的燃油經(jīng)濟(jì)性，可以采用被動(dòng)碳煙再生，故釩基SCR催化劑更合適。

SCRF對(duì)催化劑涂覆要求很高，如果涂覆不均勻，在催化劑涂覆量大的地方流動(dòng)阻力大，流經(jīng)的氣流少，催化劑的活性位點(diǎn)不能得到充分利用。SCR催化劑涂覆量較少時(shí)（如60 g/L），SCR催化劑完全進(jìn)入微孔內(nèi)。而SCR催化劑涂覆量大時(shí)（如150 g/L），SCR催化劑可能無(wú)法進(jìn)入微孔，只能進(jìn)入一部分較大尺寸的孔內(nèi)或留在DPF通道內(nèi)[18]。

除了材料的特性，催化器的制備工藝也至關(guān)重要。60%或更高孔隙率載體的缺點(diǎn)是機(jī)械強(qiáng)度顯著降低，但在高多孔碳化硅材料基礎(chǔ)上通過(guò)雙層涂覆技術(shù)可以有效解決這一問(wèn)題。第一層采用納米顆粒涂層，用來(lái)增強(qiáng)載體的機(jī)械強(qiáng)度和改善催化性能，從而減少第二涂層的加載量。第二涂層是活性層，用于NOx的選擇性催化還原[19]。

4SCRF建模與模擬計(jì)算

計(jì)算機(jī)模擬已經(jīng)成為后處理系統(tǒng)設(shè)計(jì)的重要手段，可得到試驗(yàn)無(wú)法獲取的SCRF系統(tǒng)內(nèi)部信息，在短時(shí)間內(nèi)進(jìn)行廣泛的變參數(shù)研究，揭示SCRF系統(tǒng)內(nèi)部流體運(yùn)動(dòng)與反應(yīng)規(guī)律，比純粹的試驗(yàn)、“試驗(yàn)試錯(cuò)”方法更有效。此外，模擬計(jì)算可以減少SCRF系統(tǒng)開(kāi)發(fā)的時(shí)間和成本，不僅可以用來(lái)優(yōu)化催化器的尺寸、過(guò)濾器載體類型等，而且可以用來(lái)優(yōu)化SCR涂層加載和分配（例如涂層是在進(jìn)口還是在出口通道）以獲得高NOx轉(zhuǎn)化率，保持涂層負(fù)載量最小，降低材料成本并限制排氣壓降。目前，用于模擬計(jì)算的SCRF模型是一個(gè)物理模型，由于SCRF內(nèi)部幾何形狀和物理化學(xué)過(guò)程復(fù)雜，存在沿通道方向和壁面方向的質(zhì)量擴(kuò)散和熱量傳遞，是一個(gè)復(fù)雜的三維流場(chǎng)，因此，SCRF模型并非通流式SCR模型和壁流式DPF模型的簡(jiǎn)單疊加，而是根據(jù)研究?jī)?nèi)容，綜合考慮不同的假設(shè)，以減少計(jì)算量。

為了分析PM過(guò)濾和NOx還原之間的相互作用，假設(shè)質(zhì)量傳遞只出現(xiàn)在進(jìn)口通道、過(guò)濾器壁面和出口通道上，僅考慮質(zhì)量守恒，忽略反應(yīng)過(guò)程的熱傳遞，8個(gè)SCR反應(yīng)全部發(fā)生在過(guò)濾器壁內(nèi)，PM通過(guò)熱氧化和NO2輔助氧化，NH3存儲(chǔ)位點(diǎn)數(shù)未知。由數(shù)學(xué)方程描述化學(xué)反應(yīng)速率、過(guò)濾器壁面和碳煙餅層PM過(guò)濾和氧化過(guò)程、PM加載對(duì)氣體從氣流擴(kuò)散到催化劑活性位點(diǎn)的影響。仿真表明，PM氧化過(guò)程通過(guò)改變NO2/NOx來(lái)影響NOx還原效率[20]。

為了研究碳煙對(duì)NH3存儲(chǔ)和NOx轉(zhuǎn)化效率的影響，可以基于過(guò)濾器中質(zhì)量、動(dòng)量和能量平衡，采用3D傳熱傳質(zhì)的物理化學(xué)模型，包括SCR和DPF中全部的反應(yīng)機(jī)理和反應(yīng)速率方程。假設(shè)SCRF中包含三個(gè)存儲(chǔ)位點(diǎn)：具有較高存儲(chǔ)能力和較低解吸附活化能的NH3存儲(chǔ)位點(diǎn)，具有較低存儲(chǔ)能力和較高解吸附活化能的NH3存儲(chǔ)位點(diǎn)，以及沉積NH4NO3的獨(dú)立存儲(chǔ)位點(diǎn)。模型不考慮PM中存儲(chǔ)的NH3，但包括H2O吸附，以考慮沸石結(jié)構(gòu)中H2O的冷凝和蒸發(fā)對(duì)SCRF性能的影響，設(shè)定層內(nèi)物質(zhì)反應(yīng)-擴(kuò)散現(xiàn)象發(fā)生在涂層和PM層中[21]。

為了避免NO2的背部擴(kuò)散促進(jìn)碳煙與NOx的反應(yīng)，假設(shè)只在過(guò)濾器進(jìn)口通道上過(guò)濾碳煙，SCR催化劑只涂覆在出口通道。由于涂覆催化劑導(dǎo)致出口通道尺寸變小，因此必須對(duì)壓力損失進(jìn)行修正。采用CFD多孔介質(zhì)方法建立SCRF的雙通道一維模型，即建立描述混合氣分別沿通道方向和壁面方向經(jīng)過(guò)碳煙過(guò)濾層、多孔介質(zhì)層和SCR催化劑涂層后的物質(zhì)傳遞方程，以及描述多孔介質(zhì)層中壓力損失、碳煙與NO2或O2的氧化反應(yīng)和SCR反應(yīng)的方程，來(lái)研究碳煙對(duì)NOx轉(zhuǎn)化效率和NH3滑失的影響[22]。

假定模型微元由入口通道、多孔壁和出口通道組成，只考慮沿壁面方向的擴(kuò)散，且只在多孔壁中進(jìn)行化學(xué)轉(zhuǎn)化反應(yīng)、表面存儲(chǔ)反應(yīng)和氣壁傳熱傳質(zhì)，不考慮氣相和壁之間的傳熱傳質(zhì)限制。基于這些假設(shè)，模型由描述不同狀態(tài)變量的瞬態(tài)守恒方程組成，即建立進(jìn)口和出口通道、氣流通過(guò)多孔壁時(shí)和氣流在載體中三種過(guò)程的瞬態(tài)質(zhì)量守恒、能量守恒和動(dòng)量守恒方程、化學(xué)反應(yīng)方程和熱值傳遞方程，得到描述SCRF的瞬態(tài)非等溫1D+1D雙通道模型，可用來(lái)研究不同空間涂層分布的影響[23]。

5SCRF性能

SCRF的性能主要用NOx還原效率、碳煙氧化效率以及它們之間的相互作用來(lái)描述，此外還包括NH3的存儲(chǔ)特性和壓降。這些特性可以通過(guò)模擬計(jì)算、反應(yīng)器試驗(yàn)和發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)進(jìn)行研究。

(2)傳統(tǒng)金融理財(cái)?shù)母?jìng)爭(zhēng)?；ヂ?lián)網(wǎng)金融理財(cái)平臺(tái)與傳統(tǒng)金融理財(cái)平臺(tái)是相互補(bǔ)充和相互競(jìng)爭(zhēng)的關(guān)系。一方面，傳統(tǒng)金融理財(cái)平臺(tái)的客戶主要是大中型企業(yè)，而互聯(lián)網(wǎng)金融理財(cái)平臺(tái)的客戶大多是個(gè)人和小微企業(yè)，因此互聯(lián)網(wǎng)金融理財(cái)業(yè)務(wù)其并不會(huì)對(duì)銀行構(gòu)成實(shí)質(zhì)性威脅。另一方面，互聯(lián)網(wǎng)金融理財(cái)平臺(tái)除了發(fā)展個(gè)人和小微企業(yè)客戶外，還在努力爭(zhēng)取中型企業(yè)，不斷分流傳統(tǒng)金融業(yè)務(wù)。傳統(tǒng)金融企業(yè)也采用同質(zhì)競(jìng)爭(zhēng)戰(zhàn)略，利用互聯(lián)網(wǎng)技術(shù)融入互聯(lián)網(wǎng)金融業(yè)務(wù)，爭(zhēng)取個(gè)人和小微企業(yè)的投資理財(cái)?shù)馁Y金。

5.1 NOx還原

由于壁流式過(guò)濾器能夠?yàn)V除90%以上的PM，因此SCRF技術(shù)研究更多地關(guān)注于NOx還原效率。以DOC+SCRF+SCR為參照，采用8.9 L重型柴油機(jī)研究CSC+SCRF+SCR性能的試驗(yàn)表明，應(yīng)用熱管理和有效的NH3存儲(chǔ)控制策略，在冷FTP瞬態(tài)循環(huán)中，NOx轉(zhuǎn)化效率可達(dá)到95%以上[24]。以單獨(dú)的SCR轉(zhuǎn)化效率為參考，配置DOC+SCRF的2.2 L柴油機(jī)試驗(yàn)表明，涂層負(fù)載量、流通類型、碳煙對(duì)NOx轉(zhuǎn)化效率均有影響。FTP72工況下，40%涂層量SCRF的NOx轉(zhuǎn)化效率可達(dá)到80%以上，與通流式相比，低溫時(shí)壁流式SCRF的NOx轉(zhuǎn)化效率要低10%～20%。在SCRF后增加SCR，低溫時(shí)，NOx轉(zhuǎn)化效率比單獨(dú)的SCR增大1.5倍[25]。SCRF模擬計(jì)算也表明，隨空速增大，轉(zhuǎn)化效率降低?？账贋?0 000 h-1時(shí)，200℃時(shí)的NOx轉(zhuǎn)化效率可達(dá)到90%，而400℃時(shí)卻只有84%左右[26]。

5.2 PM過(guò)濾氧化

DPF中碳煙的氧化活性和壓降受PM負(fù)載量影響，而在SCRF中，由于SCR反應(yīng)影響PM氧化，因此還會(huì)受到SCR涂層的影響。PM氧化分為被動(dòng)PM氧化和主動(dòng)PM氧化。

SCRF的PM氧化功能可以通過(guò)檢測(cè)過(guò)濾器的壓降和重量來(lái)評(píng)判。在10 h的發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)后，SCRF的PM負(fù)載量和壓降分別達(dá)到6.3 g/L和16 kPa，而DPF的分別為1.6 g/L和3 kPa。PM氧化速率的降低將導(dǎo)致PM在SCRF上更快積累，因此需要更高頻率的主動(dòng)再生來(lái)補(bǔ)充[27]。當(dāng)無(wú)NH3進(jìn)入時(shí)，300℃足以使PM與NOx或O2開(kāi)始發(fā)生氧化反應(yīng)，而PM熱氧化則需要達(dá)到400℃才開(kāi)始[20]。在臺(tái)架試驗(yàn)中，SCRF比CSF更快起燃，且溫度更容易上升，因此，增強(qiáng)了碳煙燃燒能力。然而，在SML測(cè)試期間，溫度更容易上升到高于正常水平。去除DOC則會(huì)限制PM的氧化[25]。仿真表明，再生開(kāi)始于1050 s，在催化器的前部和中部迅速再生，并擴(kuò)展到樣品中間，但到1 080 s時(shí)，PM氧化保持在催化器前部，而其他部分則已完全實(shí)現(xiàn)再生，整個(gè)過(guò)程需要150 s[22]。

5.3 NOx還原和PM氧化之間的相互作用

SCRF中的被動(dòng)PM氧化和NOx還原都消耗廢氣中的NO2，因此它們之間存在競(jìng)爭(zhēng)關(guān)系。SCR中的快速反應(yīng)和慢速反應(yīng)明顯會(huì)抑制被動(dòng)PM氧化，有研究證明，過(guò)濾的PM對(duì)NOx還原幾乎無(wú)影響[28]。但有一些研究認(rèn)為，在一定條件下，PM促進(jìn)或抑制NOx還原[21]。與未使用SCRF時(shí)相比，PM加載會(huì)增加NH3存儲(chǔ)，但也有一些研究得出相反的結(jié)論，因此需要通過(guò)進(jìn)一步研究來(lái)解釋SCRF上PM加載對(duì)NH3存儲(chǔ)的影響[29]。

為了阻止旁通、減輕壓降，去除SiC基Cu-沸石SCRF兩端的塞，將其碾碎得到95～106 μm的顆粒。在每個(gè)SCR反應(yīng)過(guò)程中，將70 mgCu-沸石和70 mg堇青石裝入微流反應(yīng)器，在SCR和碳煙氧化同時(shí)反應(yīng)的過(guò)程中，將50 mgCu-沸石、50 mg堇青石與5 mg炭黑混合，每個(gè)循環(huán)之后，炭黑將被燒盡，因此下一個(gè)循環(huán)需要重新加載。為了直接比較有、無(wú)碳煙的情況，兩組試驗(yàn)通入不同體積流（172和241NmL/min），以確保相同的空速。恒溫穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)和程序升溫反應(yīng)分別在150～500℃和150～700℃溫度范圍內(nèi)進(jìn)行。給氣配置一般是在體積分?jǐn)?shù)為8%O2、5%H2O和平衡He的混合氣中通入NOx（0＜NO2/NOx＜1）以及250×10-6或500×10-6的NH3。反應(yīng)器試驗(yàn)表明，與O2相比，NO2能在更低的溫度下將PM氧化成COx，但NH3的共存強(qiáng)烈延緩了PM氧化的開(kāi)始。在低溫下，NO2與NH3優(yōu)先反應(yīng)。此外，PM的存在稍微抑制了標(biāo)準(zhǔn)與快速SCR反應(yīng)（NO2/NOx≤0.5），而當(dāng)NO2過(guò)量（NO2/ NOx＞0.5）時(shí)，PM與NO2的反應(yīng)將有利于SCR反應(yīng)的進(jìn)行，主要是由于NO2/NOx在0.5附近時(shí)，SCR的NOx還原效率最高。當(dāng)NO2過(guò)量時(shí)，PM氧化消耗NO2，改變NO2/NOx至最優(yōu)值0.5附近[30]。

圖6 Cu-SCRF中碳煙負(fù)載對(duì)NOx轉(zhuǎn)化效率的影響預(yù)測(cè)。給氣：500×10-6NOx，15%O2，空速55 km·h-1

圖7 Cu-SCRF中SCR反應(yīng)對(duì)碳煙氧化的影響預(yù)測(cè)。給氣：500×10-6NOx，15%O2，空速55 km·h-1。

將通流式SCR反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型添加到DPF模型中，建立SCRF模型，計(jì)算NOx還原和PM氧化之間的相互作用。模型預(yù)測(cè)SCRF上PM的存在對(duì)NOx轉(zhuǎn)化效率無(wú)顯著影響，如圖6所示。然而，在較低溫度（200℃，400℃）下，SCR顯著延緩PM氧化速率，因?yàn)樵诘蜏貤l件下，PM主要與NO2發(fā)生氧化反應(yīng)；但在較高溫度（450～550℃）下，SCR對(duì)PM氧化幾乎無(wú)影響，因?yàn)镻M主要由O2氧化，結(jié)果如圖7所示，實(shí)驗(yàn)也證實(shí)了這一點(diǎn)。事實(shí)上，模型預(yù)測(cè)在500℃和550℃時(shí)，由于SCR反應(yīng)產(chǎn)生的熱量，加快了PM與O2的氧化速率[31]。

6總結(jié)與展望

新的排放法規(guī)對(duì)尾氣后處理系統(tǒng)提出更高的要求，SCRF取代傳統(tǒng)的DPF+SCR將成為趨勢(shì)，根據(jù)SCRF新結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)參數(shù)和性能描述的研究，得到主要結(jié)論如下：

1）在降低尾氣后處理系統(tǒng)的體積和成本的同時(shí)，SCRF布置上更靠近柴油機(jī)，冷啟動(dòng)時(shí)可以更快起燃，從而允許提高NOx的原機(jī)排放，有利于DPF被動(dòng)再生，與發(fā)動(dòng)機(jī)集成匹配后，燃油經(jīng)濟(jì)性得到優(yōu)化，以滿足新的排放法規(guī)的排放限值。

2）高孔隙率過(guò)濾器載體能夠增大催化劑涂層負(fù)載，有效提高SCRF的性能，高孔隙率堇青石基Cu-沸石SCRF具有較好的熱耐久性，新型材料針狀莫來(lái)石和合金泡沫也表現(xiàn)出優(yōu)異的性能。

3）數(shù)值計(jì)算、基于反應(yīng)器和發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架的試驗(yàn)結(jié)果表明，SCRF具有與通流式SCR相當(dāng)?shù)霓D(zhuǎn)化效率，但SCR反應(yīng)和碳煙氧化對(duì)NO2存在競(jìng)爭(zhēng)關(guān)系和相互影響。

盡管國(guó)內(nèi)外對(duì)SCRF進(jìn)行了的大量研究，但仍有許多問(wèn)題亟待解決，當(dāng)前SCRF的研究需要關(guān)注以下幾個(gè)方面：

1）設(shè)計(jì)新型的尿素混合器，以便尿素溶液能夠迅速分解成NH3，避免尿素的沉積。

2）研究新的SCRF載體材料和更高效的催化劑，以及新的制造工藝，增強(qiáng)載體機(jī)械強(qiáng)度。優(yōu)化SCR催化劑涂層負(fù)載量對(duì)NOx催化效率、背壓和PM氧化的影響，尋找最優(yōu)值。

3）研究SCRF熱老化和化學(xué)老化后性能的變化以及對(duì)柴油機(jī)油耗的影響。研究SCRF和柴油機(jī)綜合控制的方法。在SCRF下游增加通流式SCR催化器，進(jìn)一步提高NOx轉(zhuǎn)化效率。

4）優(yōu)化SCRF模型，進(jìn)一步研究尿素供給和PM再生控制策略，提高NOx的轉(zhuǎn)化效率和PM再生效率。

5）將SCRF與DOC集成為一個(gè)單元，成為三效催化器，甚至與DOC和AMOC集成到一起，成為四效催化器，進(jìn)一步減小后處理系統(tǒng)的體積和成本，擴(kuò)大其應(yīng)用范圍，實(shí)現(xiàn)更高效的柴油機(jī)尾氣凈化功能。

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Research Progress of Selective Catalytic Reduction Filter Technology for Diesel Engines

Qiu Songlin1,Teng Qin1,Ma Biao2
1-School of Automotive and Traffic Engineering,Hefei University of Technology(Hefei,Anhui,230009, China)2-Technical Center,Anhui Jianghuai Automobile Co.,Ltd.

Based on the diesel engine emission testing methods and the limits of NOx and PM in the Euro VI emission regulations,the necessity of the application for selective catalytic reduction filter(SCRF/SDPF) technology was explained.The problems that need to be solved in SCRF application were pointed out by analyzing the differences between SCRF and SCR+DPF structure.Starting from the structural parameters,the characteristics of various DPF substrate materials and different SCR catalyst formulations in SCRF were discussed.The different SCRF modeling ideas and the corresponding model prediction results were introduced in view of the performance analysis based on numerical simulation.According to the SCRF performance description,the influence factors of PM oxidation,NOxreduction and the interaction between them were described.The study of SCRF was summarized and prospected.

Diesel engine,Selective catalytic reduction filter(SCRF),NOxreduction,PM oxidation

TK411+.24

A

2095-8234（2016）06-0084-08

2016-10-17）

邱松林（1990-），男，碩士研究生，主要研究方向?yàn)榘l(fā)動(dòng)機(jī)排放控制。