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        高家花園軌道橋鋼箱梁段索梁錨固區(qū)局部應(yīng)力分析

        2017-01-06 08:06:05徐榮鵬
        公路交通技術(shù) 2016年6期
        關(guān)鍵詞:索力彈塑性鋼箱梁

        盧 穎,徐榮鵬

        (招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司, 重慶 400067)

        高家花園軌道橋鋼箱梁段索梁錨固區(qū)局部應(yīng)力分析

        盧 穎,徐榮鵬

        (招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司, 重慶 400067)

        斜拉橋索梁錨固區(qū)結(jié)構(gòu)復(fù)雜,受力集中,是控制設(shè)計(jì)的關(guān)鍵部位。針對(duì)高家花園軌道專用橋鋼箱梁段索梁錨固區(qū),利用ABAQUS通用有限元軟件建立三維有限元模型,并采用線彈性模型及理想彈塑性模型對(duì)不同索力作用下的鋼箱梁錨固節(jié)段進(jìn)行計(jì)算和分析。計(jì)算和分析表明,鋼錨箱結(jié)構(gòu)受力合理。此外,還對(duì)索梁錨固區(qū)受力規(guī)律進(jìn)行分析,為進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計(jì)提出依據(jù)。

        高家花園軌道專用橋;索梁錨固區(qū);鋼錨箱;局部應(yīng)力

        斜拉索與主梁的錨固結(jié)構(gòu)是斜拉橋中極其復(fù)雜和重要的關(guān)鍵部位,直接關(guān)系到整個(gè)橋梁的安全性,是斜拉橋設(shè)計(jì)的關(guān)鍵問題之一[1]。目前,大跨度鋼箱梁斜拉橋中常見的索梁錨固形式主要有錨拉板式結(jié)構(gòu)、耳板式結(jié)構(gòu)、錨管式結(jié)構(gòu)和錨箱式結(jié)構(gòu)等[2],如圖1所示。

        錨拉板式:錨拉板式錨固結(jié)構(gòu)由承壓板、錨拉筒、錨拉板、加勁板和加強(qiáng)板組成。錨拉板上部開槽,槽口內(nèi)側(cè)焊于錨拉筒外側(cè),斜拉索穿過錨拉筒并由錨具錨固在錨管底部;錨拉板下部直接與主梁上翼板焊接;錨拉板中部除了滿足安裝錨具的空間需要外,還需連接上、下2部分。該錨固構(gòu)造簡單,便于安裝和日常檢修,但錨固系統(tǒng)外露不美觀[3]。

        耳板式:耳板式連接也稱銷鉸式連接,它由主梁腹板向上伸出一塊耳板,斜拉索通過鉸或鋼管錨固在耳板上;索力直接由耳板傳遞給主梁腹板。該錨固構(gòu)造由于斜拉索離橋面較高,且能隨銷軸轉(zhuǎn)動(dòng),不能保證將阻尼器牢固地連接在主梁上,故采用內(nèi)置阻尼器,其抑制拉索振動(dòng)效果不理想,且拉索只能在塔端張拉,錨固系統(tǒng)外露不美觀[3]。

        錨管式:錨管式連接是在主梁或縱梁的腹板上安裝一個(gè)鋼管,斜拉索錨固于鋼管,索力通過鋼管傳遞給主梁或縱梁的腹板。該錨固構(gòu)造的錨頭裸露于梁底,使用過程中日常檢修不方便,也不美觀[3]。

        錨箱式:錨箱式連接是通過設(shè)置錨固梁(塊),將錨固梁(塊)用焊接方法或高強(qiáng)螺栓與主梁連接,斜拉索錨固在錨固梁(塊)上。由于錨固梁(塊)在多個(gè)方向需要補(bǔ)強(qiáng),故設(shè)計(jì)時(shí)一般做成錨箱。該錨固構(gòu)造的拉索錨頭置于風(fēng)嘴內(nèi),景觀效果好,但檢查維修不便[3]。

        上述幾種索梁錨固形式中,鋼錨箱由于受力方式明確、施工方便等優(yōu)點(diǎn)已在多座大跨度斜拉橋中得到應(yīng)用。這種錨固結(jié)構(gòu)屬于空間受力體系,在斜拉索巨大拉力作用下,錨固區(qū)域的應(yīng)力分布規(guī)律比較復(fù)雜,因此需進(jìn)行深入細(xì)致的分析。本文針對(duì)高家花園軌道橋的鋼箱梁段索梁錨固區(qū)進(jìn)行有限元數(shù)值模擬,以驗(yàn)證錨固結(jié)構(gòu)的合理性。同時(shí)還對(duì)索梁錨固區(qū)的受力規(guī)律進(jìn)行分析,為優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。

        1 工程概況

        高家花園軌道專用橋是重慶市軌道交通環(huán)線的重要工程,位于內(nèi)環(huán)高速公路高家花園公路橋下游800 m處,是輕軌環(huán)線跨越嘉陵江、連接沙坪壩區(qū)和江北區(qū)的通道。該橋?yàn)?2 m+68 m+340 m+66.5 m+50.5 m雙塔雙索面混合梁斜拉橋,全長約583 m,如圖2所示。該橋兩端均連接隧道,邊跨采用混凝土箱梁,中跨為鋼箱梁。

        圖2 高家花園軌道橋總體布置示意

        高家花園軌道專用橋按雙線城市軌道交通設(shè)計(jì),橋面全寬19.6 m。斜拉索在鋼箱梁上的縱向標(biāo)準(zhǔn)索距為12.0 m,在混凝土梁上的縱向標(biāo)準(zhǔn)距離為8.0 m。全橋總體布置采用5跨連續(xù)半漂浮體系,主塔、輔助墩及橋臺(tái)均采用支座支承。

        高家花園軌道專用橋拉索在鋼箱梁上的錨固方式采用鋼錨箱式。鋼錨箱按照斜拉索的方向安裝在鋼箱梁腹板外側(cè)并與其焊成一體,錨箱由2塊支撐板N1、N2,1塊中間開圓孔的承壓板N3,2塊分別位于錨箱內(nèi)側(cè)和外側(cè)的加勁板N4和6條左右對(duì)稱布置的加勁肋N5構(gòu)成,斜拉索經(jīng)錨箱底板的圓孔穿過錨箱,錨固在底板外側(cè),如圖3所示。鋼錨箱構(gòu)造復(fù)雜,其幾何形狀突變、桿件厚度大、焊縫立體交錯(cuò)、錨固區(qū)域應(yīng)力分布極其不均,受力呈三向狀態(tài),應(yīng)力集中嚴(yán)重[4-5]。因此,深入研究鋼錨箱的應(yīng)力分布及傳遞規(guī)律,對(duì)于其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具有很大的參考價(jià)值和指導(dǎo)意義。

        2 索梁錨固區(qū)計(jì)算模型

        2.1 鋼箱梁錨固結(jié)構(gòu)及有限元離散

        采用ABAQUS6.13建立鋼箱梁錨固節(jié)段的局部空間應(yīng)力分析模型。選取一個(gè)長12 m的標(biāo)準(zhǔn)鋼箱梁節(jié)段為研究對(duì)象,采用四節(jié)點(diǎn)四邊形縮減積分板殼單元S4R以及少量三節(jié)點(diǎn)三角形板殼單元S3相結(jié)合的方式對(duì)鋼箱梁節(jié)段進(jìn)行單元?jiǎng)澐?,鋼箱梁單元尺寸約為100 mm,在應(yīng)力集中的鋼錨箱附近單元尺寸約為20 mm。鋼錨箱有限元模型如圖4所示。

        圖3 鋼錨箱構(gòu)造示意

        圖4 有限元模型

        2.2 材料參數(shù)

        鋼箱梁以及鋼錨箱采用Q345qD結(jié)構(gòu)鋼,根據(jù)GB/T 714—2008《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》得到材料特性,如表1所示。鋼錨箱各構(gòu)件鋼板厚度如表2所示。

        表1 Q345qD鋼材材料特性

        表2 鋼錨箱各構(gòu)件板厚 mm

        對(duì)鋼箱梁拉索錨固區(qū)分別進(jìn)行彈性分析和彈塑性分析。彈塑性分析時(shí)假定材料模型為理想彈塑性模型,如圖5所示。圖5中,σs為材料屈服強(qiáng)度。

        圖5 理想彈塑性材料模型

        2.3 邊界條件與荷載

        2.3.1 位移邊界條件

        考慮到鋼箱梁截面左右的對(duì)稱性,本文建立的鋼箱梁節(jié)段是關(guān)于Y-Z平面的二分之一對(duì)稱模型。在Y-Z平面施加對(duì)稱約束,在順橋向遠(yuǎn)離錨箱的X-Y平面施加了固定約束,另一端背離索力作用方向的面施加轉(zhuǎn)動(dòng)約束(建立參考點(diǎn)與端面節(jié)點(diǎn)耦合,約束參考點(diǎn)) ,如圖6所示。

        圖6 荷載與邊界條件示意

        2.3.2 力邊界條件

        由于部分節(jié)段鋼箱梁承受較大軸力作用,故計(jì)算過程中通過在自由端面施加軸力以計(jì)入其影響(主要是對(duì)腹板應(yīng)力的影響)。整體模型主力+附加力組合軸力包絡(luò)圖如圖7所示。從圖7可以看出,靠近塔柱的第一個(gè)拉索錨固區(qū)(Z1)軸力最大,為9.4E+3 kN,而靠近跨中的拉索錨固區(qū)(Z13)軸力較小,可以忽略不計(jì)。

        圖7 主力+附加力組合鋼箱梁軸力包絡(luò)圖

        2.3.3 索力

        由于軌道交通荷載引起的拉索索力幅值遠(yuǎn)比公路荷載的要大,因此,對(duì)于拉索索力,考慮其沿錨墊板厚度方向45°角擴(kuò)散并將最不利工況的索力以均布力形式施加在鋼錨箱承壓板環(huán)形面上(如圖6所示),分別采用線彈性模型及理想彈塑性模型對(duì)箱梁錨固節(jié)段進(jìn)行分析。線彈性計(jì)算時(shí),鋼箱梁在主力+附加力組合作用下承受的最大索力為5 000 kN;彈塑性計(jì)算時(shí),采用15個(gè)荷載步將索力施加到最大索力的2倍即10 000 kN。

        進(jìn)行彈性分析時(shí),將鋼錨箱荷載加載到最大索力工況,查看各構(gòu)件應(yīng)力分布情況。

        進(jìn)行彈塑性分析時(shí),將鋼錨箱荷載加載到2倍最大索力工況,查看結(jié)構(gòu)塑性區(qū)分布情況。

        3 索梁錨固區(qū)局部應(yīng)力分析

        3.1 彈性分析結(jié)果

        鋼錨箱空間結(jié)構(gòu)復(fù)雜,在斜拉索巨大拉力作用下,錨固區(qū)域的應(yīng)力分布規(guī)律也比較復(fù)雜。本文選取錨箱附近如下應(yīng)力集中較大的板件進(jìn)行分析:1) 鋼箱梁腹板;2) 鋼箱梁腹板加勁肋和拉索橫隔板;3) 鋼錨箱承壓板、支撐板和加勁板。

        采用Von-Mises等效應(yīng)力來衡量拉索鋼箱梁錨固區(qū)[7-8]。依照GB/T 714—2008《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》[9],鋼箱梁及鋼錨箱采用Q345qD鋼材,其屈服強(qiáng)度為345 MPa。根據(jù)TB 10002.2—2005《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[10],鋼材基本容許應(yīng)力對(duì)屈服強(qiáng)度的安全系數(shù)采用1.7左右,彎曲容許應(yīng)力習(xí)慣定為基本容許應(yīng)力的1.05倍,在考慮最不利主力+附加力組合后,容許應(yīng)力提高系數(shù)采用1.2,因此鋼材等效容許應(yīng)力限值最終取值為345/1.7×1.05×1.2=255.7 MPa。

        3.1.1 鋼箱梁腹板

        在主力+附加力組合作用下,在跨中區(qū)域鋼箱梁節(jié)段,若不考慮軸力影響,則局部最大等效應(yīng)力為246 MPa,小于規(guī)范限值255.7 MPa,如圖8(a)所示;在支點(diǎn)區(qū)域鋼箱梁節(jié)段,若考慮軸力影響,則局部最大等效應(yīng)力為330 MPa,應(yīng)力分布如圖8(b)所示。從圖8可以看出,鋼錨箱承壓板與鋼箱梁腹板焊縫應(yīng)力集中較大,此處應(yīng)力集中主要由鋼錨箱變形對(duì)腹板產(chǎn)生的面外彎矩所致。腹板內(nèi)局部區(qū)域超過了Q345鋼等效應(yīng)力容許值,但應(yīng)力集中區(qū)域相對(duì)整個(gè)腹板面積來說較小,且迅速衰減,其相鄰區(qū)域均保持在較低的應(yīng)力水平,故可以認(rèn)為強(qiáng)度滿足要求。

        圖8 主力+附加力組合作用下腹板等效應(yīng)力分布

        3.1.2 腹板加勁肋和拉索橫隔板

        在主力+附加力組合作用下,腹板加勁肋局部最大等效應(yīng)力為186 MPa,小于規(guī)范限制255.7 MPa,應(yīng)力集中區(qū)域位于腹板豎向加勁肋和橫向加勁肋交界處角點(diǎn)處,應(yīng)力分布如圖9(a)所示。拉索橫隔板局部最大等效應(yīng)力為198 MPa,應(yīng)力同樣位于垂直相交的角點(diǎn)處,應(yīng)力分布如圖9(b)所示。

        圖9 主力+附加力組合作用下腹板加勁肋和拉索橫隔板等效應(yīng)力分布

        3.1.3 鋼錨箱承壓板、支撐板和加勁板

        在主力+附加力組合作用下,承壓板作為鋼錨箱主要受力分配構(gòu)件,其局部最大等效應(yīng)力為173 MPa,應(yīng)力集中位于支撐板、加勁板與承壓板的焊縫附近,這是因?yàn)槌袎喊迳蠋椎篮缚p處的單元節(jié)點(diǎn)位移受到很強(qiáng)的約束,在索力的垂直壓力作用下焊縫附近單元在壓應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的綜合作用下產(chǎn)生了應(yīng)力集中,如圖10(a)所示。錨箱支撐板N1、N2的應(yīng)力均能滿足強(qiáng)度要求,支撐板與承壓板相交位置處應(yīng)力集中,節(jié)點(diǎn)應(yīng)力在支撐板中軸線處達(dá)到最大,向兩側(cè)減小,并沿中軸線與承壓板相交處越遠(yuǎn),節(jié)點(diǎn)應(yīng)力越小,且下降很快。加勁板N4局部最大等效應(yīng)力179 MPa,應(yīng)力集中位于與承壓板相接的位置,并沿錨箱軸線方向減小,如圖10(b)所示。

        3.2 彈塑性分析結(jié)果

        本文進(jìn)行彈塑性分析是為了考察鋼錨箱各板件的等效塑性應(yīng)變,因此,為便于查看,僅顯示≥1E-5的等效塑性應(yīng)變區(qū)域。在計(jì)算模型中當(dāng)云紋圖中PEEQ<1E-5時(shí),可以認(rèn)為幾乎沒有發(fā)生塑性變形[11]。

        3.2.1 鋼箱梁腹板

        2倍主力+附加力組合作用下鋼箱梁腹板塑性應(yīng)變分布如圖11所示。從圖11可以看出,鋼錨箱頂、底板與鋼箱梁腹板焊縫僅端部出現(xiàn)局部塑性區(qū),塑性區(qū)面積相對(duì)腹板尺寸較小,最大塑性區(qū)面積為0.023 m2,不會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)剛度和強(qiáng)度產(chǎn)生影響;而鋼錨箱承壓板與鋼箱梁腹板焊縫盡管出現(xiàn)了1條較為狹長的塑性區(qū),但其是鋼錨箱變形對(duì)腹板產(chǎn)生面外彎矩作用所致,并非由沿焊縫方向的剪力造成,故其也不會(huì)發(fā)展貫通。

        3.2.2 腹板加勁肋和拉索橫隔板

        2倍主力+附加力組合作用下鋼箱梁腹板加勁肋和拉索橫隔板塑性應(yīng)變分布如圖12所示。從圖12可以看出,腹板加勁肋上塑性區(qū)較小,塑性區(qū)尺寸約為8E-4 m2,僅為1~2個(gè)單元面積,遠(yuǎn)小于構(gòu)件本身尺寸;拉索橫隔板上塑性區(qū)較小,塑性區(qū)尺寸約為4E-4 m2,遠(yuǎn)小于橫隔板自身尺寸。

        圖10 主力+附加力組合作用下鋼錨箱承壓板、支承板和加勁板等效應(yīng)力分布

        圖11 2倍主力+附加力組合作用下腹板塑性區(qū)應(yīng)變分布(局部加密處單元尺寸20 mm)

        3.2.3 鋼錨箱承壓板、支撐板和加勁板

        2倍主力+附加力組合作用下鋼錨箱承壓板、支撐板和加勁板塑性應(yīng)變分布如圖13所示。從圖13可以看出,鋼錨箱承壓板塑性區(qū)較小,僅為1個(gè)單元面積即4E-4 m2;鋼錨箱支撐板塑性區(qū)也較小,僅為3個(gè)單元面積即1.2E-3 m2,支撐板塑性區(qū)面積均遠(yuǎn)小于結(jié)構(gòu)尺寸,因此可以認(rèn)為結(jié)構(gòu)是安全的。

        4 結(jié)論

        本文對(duì)高家花園軌道專用橋拉索-鋼箱梁錨固區(qū)局部應(yīng)力進(jìn)行了分析,并得出以下結(jié)論:

        1) 對(duì)最大索力工況進(jìn)行偏于保守的彈性計(jì)算時(shí),僅僅在支點(diǎn)區(qū)域鋼箱梁腹板局部出現(xiàn)了超過屈服應(yīng)力的小范圍應(yīng)力集中,此時(shí)最大等效應(yīng)力為330 MPa,位于鋼箱梁腹板與鋼錨箱承壓板相交處。當(dāng)采用更為精確的彈塑性計(jì)算時(shí),應(yīng)力重分布,屈服應(yīng)力的擴(kuò)散較為均勻,故可以認(rèn)為強(qiáng)度滿足要求。

        2) 在2倍最大索力工況下,雖然各個(gè)板件上的最大等效應(yīng)力都達(dá)到屈服值345 MPa,但高應(yīng)力區(qū)域很小,并迅速衰減,且其相鄰區(qū)域均保持在較低的應(yīng)力水平;等效塑性應(yīng)變區(qū)域尺寸較小(其中最大的1個(gè)面積為0.023 m2,出現(xiàn)在與錨箱底板交界的腹板上),沒有出現(xiàn)大規(guī)模屈服現(xiàn)象,說明該索梁錨固結(jié)構(gòu)受力合理。

        3) 斜拉索拉力通過鋼錨箱支撐板和承壓板與腹板連接的焊縫,主要以剪力形式傳遞到腹板上,腹板上的力通過橫隔板、箱梁頂板和底板傳遞到整個(gè)界面,并均勻擴(kuò)散。鋼錨箱支撐板和承壓板與鋼箱梁腹板焊縫應(yīng)力集中較大,故需加強(qiáng)焊縫質(zhì)量控制以保證結(jié)構(gòu)安全。

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        Local Stress Analysis of Cable-Girder Anchorage Zone in Steel Box Girder Section of Gaojiahuayuan Track Bridge

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        1009-6477(2016)06-0055-06

        U448.27

        A

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