湯偉江, 劉衛(wèi)東, 陳剛, 楊賀然, 張建軍

1.西北工業(yè)大學(xué) 航海學(xué)院, 陜西 西安 710072; 2.中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第705研究所, 陜西 西安 710077;3.西北工業(yè)大學(xué) 水下信息與控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 陜西 西安 710072

水下通信用光纜線(xiàn)包纏繞力學(xué)建模及仿真

湯偉江1,2, 劉衛(wèi)東1,3, 陳剛2, 楊賀然2, 張建軍1

1.西北工業(yè)大學(xué) 航海學(xué)院, 陜西 西安 710072; 2.中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第705研究所, 陜西 西安 710077;3.西北工業(yè)大學(xué) 水下信息與控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 陜西 西安 710072

因電磁波無(wú)法在水中傳播,水下大容量長(zhǎng)距離通信僅能依靠光纜等有線(xiàn)通信方式。對(duì)于水下航行器等需隨航行體運(yùn)動(dòng)實(shí)時(shí)布放光纜以建立動(dòng)態(tài)通信信道的應(yīng)用場(chǎng)合,光纜線(xiàn)包纏繞工藝及纏繞機(jī)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì),對(duì)減小斷線(xiàn)概率、提高水下通信的可靠性顯得尤為重要。在對(duì)光纜纏繞過(guò)程及端板力學(xué)分析的基礎(chǔ)上,提出一種以各層光纜徑向變形和軸向變形為增量的逐層分析方法,建立了水下通信用光纜線(xiàn)包纏繞力學(xué)模型。該模型揭示了纏繞過(guò)程光纜線(xiàn)包內(nèi)張力分布及端板變形的內(nèi)在規(guī)律,以實(shí)際光纜線(xiàn)包結(jié)構(gòu)參數(shù)和纏繞工藝參數(shù)對(duì)光纜線(xiàn)包內(nèi)部應(yīng)變、光纜層壓強(qiáng)以及端板變形進(jìn)行仿真分析,仿真結(jié)果與光纜線(xiàn)包纏繞過(guò)程應(yīng)變實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)符合性好。

水下航行器;光纜線(xiàn)包;纏繞力學(xué)模型;光纜軸向應(yīng)變;端板變形

光纖通信是水下系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程大容量通信的優(yōu)選通信方式。將光纖通信技術(shù)應(yīng)用于水下航行器,有利于實(shí)現(xiàn)其與母船的雙向大容量信息傳輸,而水下航行器要求實(shí)時(shí)布放與之運(yùn)動(dòng)相匹配的光纜,以建立動(dòng)態(tài)可靠通信信道。光纜線(xiàn)包是水下航行器光纜布放系統(tǒng)的核心部件,由單根光纜分層緊密纏繞而成,纏繞時(shí)需對(duì)光纜施加一定的纏繞張力,以使光纜能在一定張緊條件下繞入線(xiàn)包,纏繞張力的存在使光纜線(xiàn)包各層光纜存在內(nèi)張力,內(nèi)張力的分布狀態(tài)影響光纜線(xiàn)包的整體性及在大深度水下的使用性能;內(nèi)張力的存在使光纖產(chǎn)生應(yīng)力,決定光纜線(xiàn)包的使用及貯存壽命[1];光纜線(xiàn)包纏繞時(shí),各層光纜因徑向受壓會(huì)產(chǎn)生軸向變形,進(jìn)而導(dǎo)致纏繞過(guò)程兩側(cè)端板的變形,在安裝殼體并去除芯軸后,端板變形恢復(fù)會(huì)引起線(xiàn)包內(nèi)部開(kāi)裂甚至塌方,大幅降低光纜線(xiàn)包的布放性能。因此,準(zhǔn)確分析纏繞過(guò)程光纜的內(nèi)張力以及對(duì)端板施加的軸向力分布,可指導(dǎo)光纜線(xiàn)包纏繞工藝及纏繞機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)纖維增強(qiáng)復(fù)合材料、大揚(yáng)程起重設(shè)備的鋼絲繩、導(dǎo)彈用制導(dǎo)光纜線(xiàn)包纏繞等纏繞力學(xué)特性領(lǐng)域已開(kāi)展了相關(guān)研究工作并取得了一些成果。針對(duì)纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏繞力學(xué)特性的研究主要是利用復(fù)合材料的三維本構(gòu)關(guān)系,建立內(nèi)襯及各層纖維的應(yīng)力應(yīng)變模型,分析內(nèi)襯和各層復(fù)合材料應(yīng)力[2-3]以及內(nèi)襯厚度[4]、纏繞角度[5]和纏繞張力[6-8]對(duì)應(yīng)力分布的影響并研究纏繞張力的設(shè)計(jì)方法。胡勇等針對(duì)雙折線(xiàn)卷筒鋼絲繩的排列方式,建立了鋼絲繩多層纏繞系數(shù)方程,并對(duì)多層纏繞系數(shù)及內(nèi)張力分布進(jìn)行了仿真[9],由于鋼絲繩的松散纏繞特性,并未考慮同層鋼絲繩匝與匝之間的相互作用。馬成舉等建立了導(dǎo)彈用制導(dǎo)光纜線(xiàn)包層間壓強(qiáng)模型,在模型中以卷盤(pán)徑向收縮形變系數(shù)常量來(lái)表示纏繞過(guò)程卷盤(pán)和光纜層的變形,并對(duì)纏繞過(guò)程光纜層壓強(qiáng)進(jìn)行仿真分析和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證[10]。

鋼絲繩纏繞為松散纏繞,復(fù)合材料及導(dǎo)彈用制導(dǎo)光纜纏繞架均沒(méi)有兩側(cè)端板,而水下航行器光纜線(xiàn)包為分層雙向緊密纏繞,纏繞架由芯軸和兩側(cè)端板組成,其纏繞方式、纏繞架結(jié)構(gòu)與上述研究有較大差異,是纏繞力學(xué)特性研究的一個(gè)新方向。在分析光纜及端板受力的基礎(chǔ)上,研究逐層纏繞時(shí)光纜徑向壓縮、軸向延伸與光纜內(nèi)張力、軸向擠壓力的關(guān)系,建立了光纜線(xiàn)包纏繞力學(xué)模型;根據(jù)實(shí)際光纜線(xiàn)包結(jié)構(gòu)參數(shù)和纏繞工藝參數(shù),對(duì)光纜線(xiàn)包內(nèi)部應(yīng)變、光纜層壓強(qiáng)以及端板變形隨纏繞層數(shù)的變化規(guī)律進(jìn)行了仿真研究,并利用高精度光纖應(yīng)變分析儀對(duì)光纜線(xiàn)包的應(yīng)變進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)測(cè)量,通過(guò)仿真與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的對(duì)比,驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性。

1 光纜線(xiàn)包受力分析及模型建立

通過(guò)專(zhuān)用繞線(xiàn)機(jī)將單根光纜逐層緊密纏繞在纏繞架(如圖1所示)上,形成光纜線(xiàn)包。在纏繞過(guò)程中,當(dāng)前層光纜繞入時(shí),已繞各層光纜因擠壓而產(chǎn)生徑向變形,使各層光纜周向變形減小,軸向變形增大,從而使各層光纜的內(nèi)張力減小、各層光纜施加在端板上的軸向擠壓力增大。端板在各層光纜對(duì)應(yīng)位置的變形量與垂直于端板軸向擠壓力呈線(xiàn)性關(guān)系,且各層光纜的內(nèi)張力與其徑向變形也呈線(xiàn)性關(guān)系。因此,以各層光纜徑向變形和軸向變形為增量,形成一種逐層增量分析方法,建立光纜線(xiàn)包纏繞力學(xué)模型,研究纏繞過(guò)程各層光纜內(nèi)張力以及對(duì)端板軸向擠壓力的變化規(guī)律。

圖1 光纜線(xiàn)包及纏繞架結(jié)構(gòu)

1.1 光纜線(xiàn)包受力分析

芯軸與端板之間依靠纏繞工裝固連,形成纏繞架后,端板之間位置固定。除第1層外,每層光纜均纏繞在下一層光纜匝與匝之間形成的凹槽內(nèi),纏繞當(dāng)層光纜對(duì)兩側(cè)端板無(wú)軸向力作用。

纏繞第n層光纜時(shí),第i層光纜的徑向變形量ΔRi,n與該層光纜的徑向壓縮量Δri,n、第(i-1)層徑向變形量ΔR(i-1),n和第(i-1)層光纜徑向壓縮量Δr(i-1),n相關(guān),即

(1)

以此類(lèi)推,第1層光纜僅與該層光纜徑向壓縮量Δr1,n有關(guān),即

(2)

由此可見(jiàn),纏繞第n層光纜時(shí),各層光纜的徑向變形量與纏繞第n層光纜引起的該層及以下各層光纜的徑向壓縮量相關(guān),而徑向壓縮量是由纏繞第n層光纜對(duì)內(nèi)部各層的徑向壓力增量作用而產(chǎn)生的。

圖2 光纜微元受力

取dl長(zhǎng)度的已繞光纜微元(如圖2所示),纏繞半徑為R,dθ為光纜微元對(duì)應(yīng)的張角,Fz為光纜的纏繞張力,dFN為內(nèi)層光纜施加在該層光纜的支撐力,Dx為光纜直徑。

由受力平衡可得

(3)

內(nèi)層光纜所受壓強(qiáng)

(4)

以張角dθ對(duì)應(yīng)的各層光纜微元為研究對(duì)象,第(i+1)層、第(i+2)層、…、第n層光纜對(duì)第i層光纜均有壓力,其大小為各層光纜內(nèi)張力沿線(xiàn)包徑向的合力。當(dāng)?shù)趎層光纜纏繞到線(xiàn)包上時(shí),第(n-1)層光纜所受壓力增量為Fzdθ,但是第(n-1)層及以下各層光纜由于第n層光纜的纏繞,內(nèi)張力分別減小ΔFz(n-1),n、ΔFz(n-2),n、…、ΔFz(i+1),n,相應(yīng)的各層光纜沿線(xiàn)包徑向壓力的減小值分別為ΔFz(n-1),ndθ、ΔFz(n-2),ndθ、…、ΔFz(i+1),ndθ,因此由于第n層的纏繞導(dǎo)致第i層光纜在dθ部分所受壓力增量dFNi,n為

(5)

由于光纜線(xiàn)包為緊密纏繞,層與層之間變形協(xié)調(diào),無(wú)相對(duì)滑動(dòng),層與層光纜之間無(wú)摩擦力存在,且同層光纜軸向變形也是協(xié)調(diào)的,忽略與端板接觸的光纜因徑向變形而與端板之間產(chǎn)生的摩擦力。

光纜截面受力如圖3所示。dFNri,n和dFNxi,n為作用在第i層光纜力的增量,而作用在第i層光纜下側(cè)力的增量應(yīng)為dFNr(i-1),n和dFNx(i-1),n。這里為簡(jiǎn)化計(jì)算將作用在第i層光纜下側(cè)力的增量近似用dFNri,n和dFNxi,n代替。

圖3 光纜截面受力

(6)

(7)

式中,γ為光纜堆疊角。

光纜徑向壓縮量為

(8)

式中,Er為光纜徑向彈性模量,是單位長(zhǎng)度光纜承受的徑向壓力與光纜徑向直徑沿壓力方向減小量的比值,Wr為光纜徑向彈性系數(shù),是與壓力垂直方向徑向直徑的增加量和沿壓力方向徑向直徑的減小量的比值,ΔNxi,n為纏繞第n層時(shí)第i層單位長(zhǎng)度光纜匝與匝之間的軸向擠壓力增量(等于該層光纜對(duì)端板的軸向擠壓力增量),dli為張角dθ對(duì)應(yīng)的第i層光纜微元的長(zhǎng)度,即

(9)

式中,Ri為第i層光纜的半徑,Rz為芯軸半徑。

同理,可以獲得光纜的軸向延伸量為

(10)

1.2 端板受力分析

1) 擠壓變形

由于纏繞工裝彈性模量遠(yuǎn)大于端板彈性模量,因此分析時(shí)可忽略纏繞工裝的變形。Rt為纏繞工裝半徑,若Rz≤Ri≤Rt(即1≤i≤nt,nt為Rt對(duì)應(yīng)的光纜層數(shù)),端板受力如圖4所示。

圖4 纏繞工裝半徑范圍內(nèi)端板受力

由受力平衡,可得

(11)

式中,Δqi,n為因纏繞第n層時(shí)第i層光纜軸向擠壓力增量作用下纏繞工裝作用在端板的均布?jí)簭?qiáng)增量。

纏繞工裝范圍內(nèi)各層光纜對(duì)端板施加的力與纏繞工裝對(duì)端板的作用力相等,即

(12)

則端板擠壓變形ΔLbi,n為

(13)

式中,Eb為端板的彈性模量,Lb為端板厚度。

2) 彎曲變形

纏繞工裝范圍以外各層光纜對(duì)端板施加的軸向擠壓力將使端板產(chǎn)生彎曲變形。端板滿(mǎn)足薄板彎曲理論的基本假設(shè),依據(jù)圓形板對(duì)稱(chēng)彎曲理論[11],有

(14)

在第i層光纜軸向擠壓力作用下,Ri范圍內(nèi)剪力為

(15)

將(15)式代入(14)式,可得

(16)

wi,n(r)=ΔNxi,nGi(r)

(17)

轉(zhuǎn)角αi,n(r)為

(18)

當(dāng)j≤i時(shí),由ΔNxj,n引起第i層光纜對(duì)應(yīng)端板位置的撓度為

(19)

當(dāng)j>i時(shí),由ΔNxj,n引起第i層光纜對(duì)應(yīng)端板位置的撓度為

w″j,i=wj,n(Ri)

(20)

由(19)式和(20)式,可得纏繞第n層時(shí)第i層光纜對(duì)應(yīng)端板位置的彎曲變形為

(21)

1.3 光纜線(xiàn)包纏繞過(guò)程力學(xué)模型

忽略芯軸的徑向變形,第n層纏繞時(shí)第i層光纜的徑向變形導(dǎo)致該層光纜內(nèi)張力的減小,即

(22)

式中,Ex為光纜軸向彈性模量,Ax為光纜截面面積。

假設(shè)在各層纏繞時(shí),每層光纜均與端板接觸,即每層光纜沿線(xiàn)包軸向變形應(yīng)等于兩側(cè)端板對(duì)應(yīng)該層光纜位置的變形之和,即

(23)

(23)式是在每層光纜均不與端板脫開(kāi)的假設(shè)條件下得出的,而隨著光纜的纏繞,內(nèi)層光纜的軸向擠壓力不斷增大,可能使端板對(duì)應(yīng)外層光纜位置的變形大于光纜的軸向變形,因此在仿真計(jì)算時(shí)應(yīng)判斷各層擠壓力增量和是否為負(fù)值(即該層端板變形是否大于光纜層軸向變形),若為負(fù)值,則應(yīng)忽略該層軸向力增量影響并重新計(jì)算。

將(22)式和(23)式聯(lián)立,即可獲得纏繞第n層光纜時(shí)內(nèi)部各層光纜內(nèi)張力減小量以及各層光纜匝間軸向擠壓力增加量。

第i層光纜后續(xù)層的纏繞均會(huì)造成第i層光纜內(nèi)張力的減小,纏繞第n層光纜后,第i層光纜內(nèi)張力為

(24)

光纜內(nèi)張力引起的光纜軸向應(yīng)變?yōu)?/p>

%

(25)

纏繞第n層光纜后,第i層光纜所受外層光纜的壓強(qiáng)為

(26)

2 仿真分析

2.1 光纜內(nèi)部應(yīng)變分布

圖5 光纜內(nèi)部應(yīng)變分布隨纏繞層數(shù)的變化情況

2.2 光纜層壓強(qiáng)

圖6 光纜層壓強(qiáng)隨纏繞層數(shù)的變化情況

2.3 端板變形

設(shè)兩側(cè)端板外圓直徑均為300 mm,對(duì)兩側(cè)端板外圓間距變化進(jìn)行仿真(如圖7a)所示),兩側(cè)端板間距隨纏繞層數(shù)的增加而不斷增大,并逐漸趨于平穩(wěn)。由于仿真采用的是鋁基體端板,彈性模量較大,光纜纏繞過(guò)程各層光纜對(duì)端板施加的軸向擠壓力引起的端板變形較小,最大端板間距變化量?jī)H為0.012 6 mm,對(duì)去掉芯軸后的光纜線(xiàn)包性能影響較小。水下航行器由于自身總體性能的需求,要求光纜線(xiàn)包重量要輕,以非金屬替代金屬作為端板材料可有效降低光纜線(xiàn)包的重量,然而非金屬材料彈性模量一般遠(yuǎn)小于金屬材料,在相同結(jié)構(gòu)尺寸下以非金屬作為端板材料會(huì)導(dǎo)致纏繞過(guò)程端板變形較大(如圖7b)所示,最大端板間距變化量達(dá)到了1.35 mm),從而降低光纜線(xiàn)包的布放性能,因此需綜合考慮,在保證光纜線(xiàn)包性能的前提下合理選擇輕質(zhì)端板材料。

圖7 兩側(cè)端板間距變化與纏繞層數(shù)的關(guān)系

3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

實(shí)驗(yàn)使用不同長(zhǎng)度的2根光纜以等張力纏繞2個(gè)結(jié)構(gòu)尺寸不同的光纜線(xiàn)包,采用AQ8603光纖應(yīng)變分析儀測(cè)量光纜線(xiàn)包纏繞后的內(nèi)部應(yīng)變分布。光纖應(yīng)變分析儀基于布里淵后向散射光檢測(cè)技術(shù),通過(guò)采樣一定長(zhǎng)度上的布里淵散射頻率漂移,獲得光纖應(yīng)變分布數(shù)據(jù)。纏繞前應(yīng)測(cè)量光纜內(nèi)光纖的初始應(yīng)變?chǔ)舠,2個(gè)線(xiàn)包分別纏繞了89層和105層。圖8為光纖應(yīng)變分析儀測(cè)量的2個(gè)光纜線(xiàn)包纏繞后的應(yīng)變曲線(xiàn),是應(yīng)變隨長(zhǎng)度的變化關(guān)系,為對(duì)應(yīng)模型中應(yīng)變隨纏繞層數(shù)的變化,將此應(yīng)變測(cè)試數(shù)據(jù)用公式(27)轉(zhuǎn)化為層均應(yīng)變。

圖8 光纜線(xiàn)包纏繞后的應(yīng)變測(cè)試曲線(xiàn)圖9 光纜線(xiàn)包內(nèi)部應(yīng)變仿真、實(shí)驗(yàn)曲線(xiàn)對(duì)比

(27)

4 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)水下航行器光纜線(xiàn)包光纜及端板受力進(jìn)行理論分析,采用逐層分析各層光纜徑向變形和軸向變形的方法建立光纜線(xiàn)包纏繞力學(xué)模型,以此模型對(duì)光纜線(xiàn)包內(nèi)部應(yīng)變分布、光纜層壓強(qiáng)以及端板變形隨纏繞層數(shù)的變化情況進(jìn)行了仿真分析,利用高精度光纖應(yīng)變分析儀測(cè)量光纜線(xiàn)包的應(yīng)變,并對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與仿真結(jié)果的偏差進(jìn)行了分析,研究表明,實(shí)測(cè)與仿真曲線(xiàn)整體趨勢(shì)一致且偏差較小,模型準(zhǔn)確度高。本研究為水下航行器用光纜線(xiàn)包纏繞工藝及纏繞機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)奠定了理論基礎(chǔ),也可為其他領(lǐng)域光纜線(xiàn)包纏繞過(guò)程分析提供借鑒和參考。

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Winding Mechanical Modeling and Simulation of Fiber Optic Cable Spool for Underwater Communication

Tang Weijiang1,2, Liu Weidong1,3, Chen Gang2, Yang Heran2, Zhang Jianjun1

1.School of Marine Science and Technology, Northwestern Polytechnical University, Xi′an 710072, China 2.The 705 Research Institute, China Shipbuilding Industry Corporation, Xi′an 710077, China 3. Science and Technology on Underwater Information and Control Laboratory,Northwestern Polytechnical University, Xi′an 710072, China

Underwater high-capacity and long-distance communication relies on fiber optic cable and other wired communication methods, because electromagnetic wave can′t propagate in water. Thus, optimizing the design of winding technology and winding mechanism is very important for reducing the probability of communication failure and improving the reliability of underwater communication, especially in the field of underwater vehicles, which releasing the fiber optic cable during the movement of vehicles. A layer-by-layer analysis method which adopts the radial deformation and axial deformation of each cable layer as increments is proposed, and a winding mechanical model of fiber optic cable spool is established on the basis of the mechanical analysis of the cable winding process and the end plate. The model reveals the inherent law of inner tension distribution and end-plate deformation in winding process. The simulations of inner strain and layer pressure and end-plate deformation are carried out, which adopt the parameters of spool structure and winding technology. It is shown that the simulation results of inner strain are consistent with experimental data through comparative analyses.

underwater vehicle, fiber optic cable spool, winding mechanical model, cable axial strain, end-plate deformation

2016-04-18

國(guó)家自然科學(xué)基金(61473224)資助

湯偉江(1979—)，西北工業(yè)大學(xué)博士研究生，主要從事水下有線(xiàn)通信技術(shù)研究。

TN91

A

1000-2758(2016)06-0996-08