季英明 王曉振 韓紅凱 高 震

(中國(guó)礦業(yè)大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院,江蘇省徐州市,221116)

★煤炭科技·開(kāi)拓與開(kāi)采★

預(yù)裂弱化對(duì)關(guān)鍵層板破壞特征影響的模擬研究?

季英明 王曉振 韓紅凱 高 震

(中國(guó)礦業(yè)大學(xué)礦業(yè)工程學(xué)院,江蘇省徐州市,221116)

采用三維數(shù)值模擬軟件FLAC3D,并結(jié)合祁東煤礦8222工作面具體開(kāi)采條件,就預(yù)裂爆破對(duì)覆巖關(guān)鍵層板破壞特征的影響進(jìn)行了模擬研究.結(jié)果表明,通過(guò)對(duì)關(guān)鍵層進(jìn)行預(yù)裂弱化,改變了常規(guī)情況下頂板O-X型初次破斷特征.頂板將先從開(kāi)采空間中部弱化位置處產(chǎn)生裂縫,然后在兩側(cè)長(zhǎng)邊處開(kāi)裂,最終在工作面兩端形成一定的三角區(qū),關(guān)鍵層的極限破斷步距較常規(guī)情況下也明顯減小.預(yù)裂弱化通過(guò)改變頂板的破壞特征,減小頂板的初次破斷步距,進(jìn)而避免厚硬頂板大面積破斷引發(fā)壓架等災(zāi)害.

工作面頂板 液壓支架壓架 關(guān)鍵層 頂板預(yù)裂弱化 O-X破斷

為解決煤礦生產(chǎn)過(guò)程中,堅(jiān)硬頂板不易冒落、采空區(qū)懸頂面積過(guò)大造成突然破斷引發(fā)颶風(fēng)、壓架等問(wèn)題,常采用頂板水壓致裂、預(yù)裂爆破等方式對(duì)易致災(zāi)的堅(jiān)硬頂板進(jìn)行弱化,以降低巖層力學(xué)強(qiáng)度,減弱工作面堅(jiān)硬難冒落頂板的整體性,達(dá)到減小來(lái)壓步距和來(lái)壓強(qiáng)度的目的.目前,頂板弱化技術(shù)在防止工作面壓架事故、工作面初采放頂、煤層防突、采空區(qū)堅(jiān)硬頂板處理、提高綜放面頂煤采出率等方面均有應(yīng)用.在頂板弱化技術(shù)的作用機(jī)理方面,目前的研究多表明弱化作用使頂板斷裂及垮落的形態(tài)發(fā)生了改變,在效果評(píng)價(jià)方面也多從頂板弱化前后支架工作阻力的改變及工作面初次、周期來(lái)壓步距等側(cè)面進(jìn)行說(shuō)明.但對(duì)于弱化后頂板具體的破壞特征及垮落形態(tài)則研究的相對(duì)較少,也缺乏一種直觀、有效的頂板弱化作用效果檢驗(yàn)手段.本文根據(jù)祁東煤礦8222工作面的基本條件,利用三維數(shù)值模擬軟件FLAC3D對(duì)頂板弱化條件下關(guān)鍵層的破壞特征進(jìn)行模擬,通過(guò)對(duì)比分析弱化與非弱化情況下關(guān)鍵層平面應(yīng)力分布規(guī)律,揭示頂板弱化條件下關(guān)鍵層的破壞特征,為確定頂板弱化方案提供理論依據(jù)和實(shí)踐參考.

1 工作面基本開(kāi)采條件

祁東煤礦井田內(nèi)煤系地層普遍為第四系巨厚松散含水層覆蓋,其底部含發(fā)育厚達(dá)50 m左右的礫石層,靜水水壓高達(dá)3～5 MPa.在鄰近該松散承壓含水層開(kāi)采時(shí),該礦曾發(fā)生多起壓架突水事故,造成了重大的經(jīng)濟(jì)損失.在高水壓松散含水層的載荷傳遞作用下,覆巖關(guān)鍵層產(chǎn)生整體復(fù)合破斷,是導(dǎo)致壓架突水事故發(fā)生的主要原因.研究認(rèn)為,通過(guò)對(duì)距離煤層10倍采高以內(nèi)的堅(jiān)硬巖層進(jìn)行預(yù)裂弱化,使其巖性特征發(fā)生改變,不再成為覆巖中的主關(guān)鍵層,而其上的硬巖層成為人工預(yù)裂弱化之后覆巖中的主關(guān)鍵層,當(dāng)其與煤層間距大于10倍采高時(shí),則破壞了關(guān)鍵層整體復(fù)合破斷的發(fā)生條件,從而避免了壓架突水災(zāi)害的發(fā)生.

祁東煤礦二采區(qū)8222工作面是鄰近該承壓含水層開(kāi)采的大采寬工作面.初采期工作面寬度(含兩巷)約為235 m,煤厚平均2.6 m,平均傾角11°,風(fēng)巷基巖厚度約74 m,機(jī)巷基巖厚度約130 m.工作面基巖頂部承壓含水層厚38～51 m,平均厚度45 m,水壓3.8～4.6 MPa,受此承壓含水層的威脅,工作面有發(fā)生壓架突水事故的危險(xiǎn).

祁東煤礦8222工作面切眼附近風(fēng)巷巖層巖性見(jiàn)表1.

表1 8222工作面風(fēng)巷巖層巖性

關(guān)鍵層判別結(jié)果表明,覆巖主關(guān)鍵層距離煤層間距為16.6 m,小于10倍采高,該關(guān)鍵層破斷后容易引發(fā)壓架突水事故,需要對(duì)該7.64 m厚的細(xì)砂巖層實(shí)施預(yù)裂弱化,減小其破斷距,降低壓架突水風(fēng)險(xiǎn).

祁東煤礦8222工作面采用平行垂向深孔預(yù)裂爆破方式對(duì)頂板進(jìn)行弱化,主體上是垂向形成爆破弱面控制頂板破斷步距.相對(duì)于一塊完整的頂板來(lái)說(shuō),預(yù)裂弱化作用事實(shí)上是在頂板中形成一定間距的弱面,而在這些弱面的邊緣,即工作面風(fēng)巷、機(jī)巷上方,在爆破鉆孔封泥段的保護(hù)作用下,形成類似于梳子把柄的完整巖層,其在頂板破斷之前仍然具有一定的承載作用.而在工作面中部未進(jìn)行弱化的區(qū)域,也同樣存在著尚未受到預(yù)裂影響的實(shí)體區(qū).在頂板初次破斷前,上述頂板預(yù)裂爆破弱面則以雙梳狀形式分布,如圖1所示.

圖1 頂板預(yù)裂爆破的雙梳狀弱面分布

2 傳統(tǒng)的頂板O-X型破壞特征

煤層開(kāi)采后,頂板破斷前一般可以簡(jiǎn)化成矩形薄板,而在不同的周邊煤層采動(dòng)條件下,又可將其頂板簡(jiǎn)化為不同支承邊界條件的板.采場(chǎng)頂板破斷前可將其看作四邊固支的矩形薄板,此種條件下,矩形頂板長(zhǎng)邊中點(diǎn)處因彎矩的絕對(duì)值首先達(dá)到最大而發(fā)生破斷,見(jiàn)圖2(a);長(zhǎng)邊破斷以后,其固支長(zhǎng)邊將變?yōu)楹?jiǎn)支邊,因而頂板的支承邊界條件變?yōu)閮蛇吂讨蛇吅?jiǎn)支,這種情況下,短邊中點(diǎn)處將發(fā)生破斷,見(jiàn)圖2(b);隨著工作面的向前推進(jìn),四周裂縫貫通近似成為平面豎O型破斷,矩形頂板的4條固支邊全部破壞為簡(jiǎn)支邊,在四邊簡(jiǎn)支的情況下,矩形頂板將在板的中心位置形成裂縫,工作面繼續(xù)向前推進(jìn),裂縫不斷向兩端擴(kuò)展,并最終在短邊近端產(chǎn)生分叉,形成近似的平面豎X型破斷,見(jiàn)圖2(c).因此,常規(guī)情況下頂板表現(xiàn)為豎OX型破斷形式.祁東煤礦8222工作面頂板預(yù)裂弱化后,頂板存在橫向的未貫穿的爆破弱面,其破斷時(shí)是否會(huì)與傳統(tǒng)頂板O-X破斷形式存在明顯的差異,是需要研究的問(wèn)題.

圖2 頂板豎O-X型破斷形式圖

3 預(yù)裂弱化條件下關(guān)鍵層破壞特征的數(shù)值模擬

3.1 數(shù)值模型的建立

為研究8222工作面頂板弱化條件下關(guān)鍵層的破斷特征,采用三維數(shù)值模擬軟件FLAC3D分別對(duì)頂板弱化條件與非弱化條件下關(guān)鍵層的破壞過(guò)程進(jìn)行模擬.兩模型尺寸均設(shè)為440 m×440 m× 39.5 m(X×Y×Z).模型上表面均勻施加6 MPa的垂直壓應(yīng)力,并將模型4個(gè)側(cè)面及下表面的位移固定.模型在豎直方向上共分為9層,各層巖性及物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1.模型尺寸示意圖見(jiàn)圖3(a).

表1 模型中各巖層物理力學(xué)參數(shù)

為避免邊界效應(yīng)的影響,模型兩側(cè)及前后與模型邊界之間留100 m的煤柱.對(duì)兩模型中的82＃煤層進(jìn)行開(kāi)挖,工作面長(zhǎng)度為240 m,每次開(kāi)挖10 m,沿推進(jìn)方向共開(kāi)挖15步.

在頂板預(yù)裂弱化條件下的模型中通過(guò)設(shè)置接觸面單元模擬預(yù)裂弱化后在關(guān)鍵層中形成的弱面結(jié)構(gòu).在距離82＃煤層上方17 m處的8 m厚的細(xì)砂巖層中設(shè)置2組接觸面,每組11個(gè)接觸面,見(jiàn)圖3(a)中的主關(guān)鍵層,分別模擬實(shí)際中從工作面機(jī)巷、風(fēng)巷同時(shí)施工頂板預(yù)裂鉆孔進(jìn)行關(guān)鍵層弱化的工作.

接觸面的法向剛度7.76 GPa/m,切向剛度7.76 GPa/m,粘聚力0 MPa,內(nèi)摩擦角0°,抗拉強(qiáng)度0 MPa.根據(jù)8222工作面的巖石力學(xué)性質(zhì)、砂巖厚度、頂板來(lái)壓規(guī)律等,確定深孔預(yù)裂爆破循環(huán)步距為20 m.在Y軸方向坐標(biāo)值為y＝120 m與y＝320 m之間每隔20 m布置一對(duì)接觸面.接觸面的長(zhǎng)度為80 m,對(duì)應(yīng)在X軸的范圍是-120 m＜x＜-40 m與40 m＜x＜120 m.接觸面高度為8 m,對(duì)應(yīng)在Z軸的范圍是0＜z＜8.接觸面最終效果如圖3(b)所示.

圖3 煤層數(shù)值模型圖

3.2 頂板初次破斷過(guò)程的應(yīng)力演化特征

由相關(guān)文獻(xiàn)可知,煤層頂板應(yīng)力場(chǎng)的時(shí)空演化規(guī)律可印證頂板初次破斷特征.本文采用同樣的判別方法,以頂板應(yīng)力場(chǎng)的演變過(guò)程,并結(jié)合相應(yīng)的頂板破斷塑性區(qū)發(fā)展趨勢(shì)對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行分析.頂板預(yù)裂弱化與非預(yù)裂弱化條件下煤層上方關(guān)鍵層的平面應(yīng)力,隨工作面推進(jìn)過(guò)程的應(yīng)力分布特征及頂板塑性區(qū)分布如圖4和圖5所示.

圖4 工作面推進(jìn)過(guò)程中不同條件下的應(yīng)力分布云圖

預(yù)裂弱化條件下,頂板在預(yù)裂弱化作用形成的弱面處出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中.當(dāng)工作面累計(jì)推進(jìn)至30 m時(shí),見(jiàn)圖4(a),由y＝105 m推進(jìn)至y＝135 m,頂板在第一組弱面處y＝120 m出現(xiàn)明顯的卸壓現(xiàn)象,即頂板的中部發(fā)生破壞.由此可得,預(yù)裂弱化條件下頂板最先在中部發(fā)生破壞;當(dāng)工作面累計(jì)推進(jìn)50 m時(shí),見(jiàn)圖4(c),頂板長(zhǎng)邊(模型中工作面從下往上推進(jìn),與推進(jìn)方向垂直的為長(zhǎng)邊)中部出現(xiàn)應(yīng)力集中;當(dāng)工作面累計(jì)推進(jìn)60 m時(shí),見(jiàn)圖4(e),短邊中部出現(xiàn)應(yīng)力集中.

綜上可知,預(yù)裂弱化條件下,頂板應(yīng)力集中出現(xiàn)的部位依次由預(yù)裂弱化處(頂板中部)到頂板長(zhǎng)邊再到頂板短邊,結(jié)合頂板破斷塑性區(qū)分布圖,見(jiàn)圖5(a)可以看出,當(dāng)工作面推進(jìn)60 m時(shí),頂板中部、長(zhǎng)邊及短邊處均已出現(xiàn)拉伸剪切破壞,即頂板發(fā)生初次破斷.

非預(yù)裂弱化條件下,當(dāng)工作面累計(jì)推進(jìn)至30 m時(shí),見(jiàn)圖4(b),頂板應(yīng)力無(wú)明顯變化;當(dāng)工作面累計(jì)推進(jìn)至50 m時(shí),見(jiàn)圖4(d),頂板長(zhǎng)邊中部首先出現(xiàn)應(yīng)力集中;當(dāng)工作面累計(jì)推進(jìn)至60 m時(shí),見(jiàn)圖4(f),長(zhǎng)邊應(yīng)力集中區(qū)域向兩端發(fā)展;當(dāng)工作面累計(jì)推進(jìn)至80 m時(shí),見(jiàn)圖4(h),頂板短邊中部應(yīng)力集中顯現(xiàn);當(dāng)工作面累計(jì)推進(jìn)90 m時(shí),見(jiàn)圖4(j),頂板中部出現(xiàn)明顯的卸壓區(qū).該條件下,頂板的應(yīng)力集中區(qū)是由頂板長(zhǎng)邊到頂板短邊再到頂板中部不斷轉(zhuǎn)移發(fā)展.結(jié)合頂板破斷塑性區(qū)分布圖,見(jiàn)圖5(d)可以看出,此時(shí)頂板發(fā)生初次破斷.而預(yù)裂弱化條件下,結(jié)合頂板應(yīng)力集中情況(圖4(g)與4(i))及塑性區(qū)分布情況(圖5(c))在工作面推進(jìn)至90 m時(shí)頂板已產(chǎn)生周期破斷.

3.3 預(yù)裂弱化對(duì)關(guān)鍵層破壞特征的影響

由數(shù)值模擬的結(jié)果可以看出,對(duì)關(guān)鍵層實(shí)施預(yù)裂弱化后,頂板初次破斷特征發(fā)生了改變.預(yù)裂弱化情況下,頂板應(yīng)力集中出現(xiàn)的部位依次由預(yù)裂弱化處(中部)到頂板長(zhǎng)邊再到頂板短邊,頂板將先從中部弱化的位置產(chǎn)生裂縫,而后在板的前后邊界產(chǎn)生裂縫,最終在兩端形成一定的三角區(qū).而非預(yù)裂弱化條件下,頂板的應(yīng)力集中區(qū)則是由頂板長(zhǎng)邊到頂板短邊再到頂板中部不斷轉(zhuǎn)移發(fā)展,符合OX型破斷.頂板初次破斷特征的改變,使得工作面在推進(jìn)較小距離的情況下關(guān)鍵層即發(fā)生破斷,預(yù)裂弱化條件頂板的極限破斷步距(60 m)與非預(yù)裂弱化條件(90 m)相比明顯減小,達(dá)到了預(yù)裂弱化控制來(lái)壓步距的目的.綜上所述,預(yù)裂弱化的確可以改變頂板破斷特征,減小頂板的破斷步距.實(shí)際工況中,8222工作面頂板預(yù)裂弱化后,工作面來(lái)壓緩和,未發(fā)生壓架事故.

圖5 工作面推進(jìn)過(guò)程中不同條件下頂板塑性區(qū)分布

4 結(jié)論

(1)模擬結(jié)果表明,預(yù)裂弱化與非預(yù)裂弱化條件下關(guān)鍵層的初次破斷特征存在較大差異.非預(yù)裂弱化條件下,頂板破壞呈現(xiàn)O-X型破斷特征,而預(yù)裂弱化條件下,頂板將先從中部弱化的位置產(chǎn)生裂縫,而后在板的前后邊界產(chǎn)生裂縫,最終在兩端形成一定的三角區(qū),與O-X型破斷特征不同.

(2)對(duì)關(guān)鍵層實(shí)施預(yù)裂弱化后,它的整體強(qiáng)度得到了弱化,與非預(yù)裂弱化條件相比,其破斷形式的改變,使得關(guān)鍵層的極限破斷步距減小,可避免頂板大面積懸露突然破斷引發(fā)的壓架事故.

[1] 劉洪偉,李君利.堅(jiān)硬頂板弱化技術(shù)綜述[J].煤炭技術(shù),2009(2)

[2] 鄭富洋.極堅(jiān)硬頂板強(qiáng)制預(yù)裂原理及工程實(shí)踐研究[J].煤礦開(kāi)采,2013(3)

[3] 王曉振.松散承壓含水層下采煤壓架突水災(zāi)害發(fā)生條件及防治研究[D].徐州:中國(guó)礦業(yè)大學(xué),2012

[4] 劉文.大同“兩硬”綜放工作面頂煤“注水-爆破”聯(lián)合弱化技術(shù)[J].中國(guó)煤炭,2011(6)

[5] 謝超.預(yù)裂爆破強(qiáng)制放頂技術(shù)在懸移支架工作面的應(yīng)用[J].中國(guó)煤炭,2011(12)

[6] 許家林,陳稼軒,蔣坤.松散承壓含水層的載荷傳遞作用對(duì)關(guān)鍵層復(fù)合破斷的影響[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2007(4)

[7] 許家林,王曉振,朱衛(wèi)兵.松散承壓含水層下采煤壓架突水機(jī)理與防治[M].徐州:中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社,2012

[8] 林青,王曉振,許家林等.頂板預(yù)裂爆破技術(shù)在防止壓架事故中的應(yīng)用[J].煤炭科學(xué)技術(shù),2011(1)

[9] Wang Xiaozhen,Xu Jialin,Zhu Weibing,et al.Roof pre-blasting to prevent support crushing and water inrush accidents[J].International Journal of Mining Science and Technology,2012(3)

[10] 王曉振,許家林,朱衛(wèi)兵.覆巖結(jié)構(gòu)對(duì)松散承壓含水層下采煤壓架突水的影響研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2014(6)

[11] 浦海,黃耀光,陳榮華.采場(chǎng)頂板X-O型斷裂形態(tài)力學(xué)分析[J].中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2011(6)

[12] 李肖音,高峰,鐘衛(wèi)平.基于板模型的采場(chǎng)頂板破斷機(jī)理分析[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2008(2) [13] 錢鳴高,石平五,許家林.礦山壓力與巖層控制[M].徐州:中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社,2010

[14] 陳育民,俆鼎平.FLAC/FLAC3D基礎(chǔ)與工程實(shí)例(第二版)[M].北京:中國(guó)水利水電出版社, 2013

[15] 王新豐,高明中.變長(zhǎng)工作面采場(chǎng)頂板破斷機(jī)理的力學(xué)模型分析[J].中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2015 (1)

Simulation study on effect of pre-split weakening on key strata failure characteristics

Ji Yingming,Wang Xiaozhen,Han Hongkai,Gao Zhen
(School of Mines,China University of Mining and Technology,Xuzhou,Jiangsu 221116,China)

According to the specific mining conditions of No.8222 working face of Qidong Coal Mine,a simulation study on the effect of pre-split blasting on key strata failure features was conducted by using 3D numerical simulation software FLAC3D.The results showed that,by presplit weakening the key strata,the characteristics of the O-X type first breaking under normal circumstance were changed.The main roof cracked in the central weakening position of the mining space at first and then on both sides of the long side of roof,finally,there would form a certain triangle zone at both ends of the working face.Meanwhile,the ultimate breaking distance of the key strata reduced significantly compared with the general condition.The pre-split weakening could avoid disaster of support crushing caused by a large area of breading in thick and hard roof by changing the failure characteristics of key strata and decreasing the roof＇s first breaking distance.

roof of working face,hydraulic support crushing,key strata,roof pre-split weakening,O-X type breaking

TD323

A

季英明(1991-),男,河南永城市人,碩士研究生,主要研究方向?yàn)閹r層移動(dòng)與綠色開(kāi)采。

(責(zé)任編輯 張毅玲)

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51404246),江蘇省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(BK20140205),中國(guó)礦業(yè)大學(xué)優(yōu)秀創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)資助項(xiàng)目(2014ZY004)