吳亞飛,劉德仁,2

(1.蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院，蘭州 730070；2.甘肅省道路橋梁與地下工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，蘭州 730070)

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早強(qiáng)劑對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土早期性能形成影響的試驗(yàn)研究

吳亞飛1,劉德仁1,2

(1.蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院，蘭州 730070；2.甘肅省道路橋梁與地下工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，蘭州 730070)

早強(qiáng)劑作為一種能夠顯著提高混凝土早期強(qiáng)度的外加劑，對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土的早期性能有著較大影響。試驗(yàn)采用WDW-E微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)分別對不同養(yǎng)護(hù)齡期下三種不同的濕密度，分別為500、800和1000 kg/m3的輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土試樣做了室內(nèi)無側(cè)限單軸抗壓試驗(yàn)，分析了不同濕密度、不同摻和量的氯化鈣、硫酸鈉及碳酸鈉3種早強(qiáng)劑對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土早期強(qiáng)度形成的影響。結(jié)果表明：摻入不同摻和量的3種早強(qiáng)劑均可顯著提高輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土早期強(qiáng)度指標(biāo)(抗壓強(qiáng)度和彈性模量)，特別是試樣3 d、7 d抗壓強(qiáng)度及彈性模量，但對試樣養(yǎng)護(hù)后期的強(qiáng)度指標(biāo)形成影響不大；就三種早強(qiáng)劑對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土試樣的早強(qiáng)效果而言，以硫酸鈉早強(qiáng)劑的早強(qiáng)效果最好，氯化鈣早強(qiáng)劑早強(qiáng)效果稍差，碳酸鈉早強(qiáng)劑早強(qiáng)效果最差；各濕密度下以早強(qiáng)劑摻入量為2.0%左右早強(qiáng)效果較為理想。

早強(qiáng)劑； 復(fù)合發(fā)泡劑； 輕質(zhì)泡沫混凝土； 抗壓強(qiáng)度； 彈性模量； 養(yǎng)護(hù)齡期

1 引 言

輕質(zhì)泡沫混凝土是在由水泥、骨集料、外摻料、改性劑和水等按照一定比例制成的混凝土漿體中引入一定量的氣體使?jié){體膨脹，經(jīng)充分混合并均勻攪拌后合理養(yǎng)護(hù)、逐漸硬化形成的一種含有大量封閉微小氣孔的新型材料[1]，是近年來土木工程新型材料領(lǐng)域開發(fā)的一種輕質(zhì)高強(qiáng)填筑材料[2]。輕質(zhì)泡沫混凝土以其輕質(zhì)高強(qiáng)、直立性強(qiáng)、保溫隔熱、隔音防火、低彈抗震和對環(huán)境影響小等良好性能[3-6]在土木工程新型材料領(lǐng)域有著較為廣泛的應(yīng)用，如軟基處理、擋土墻、陡坡地區(qū)施工、管道回填等[7]，也可用于路基加寬、減小橋頭不均勻沉降及沿海地基填充等等[8-10]。

由于在施工實(shí)際應(yīng)用中，泡沫混凝土從完成澆筑到養(yǎng)護(hù)至所需強(qiáng)度需要一定的周期，在一定程度上拖慢了施工進(jìn)度、降低了施工效率。為提高其早期強(qiáng)度、縮短養(yǎng)護(hù)時(shí)間、加快施工進(jìn)度以提高施工效率，在輕質(zhì)泡沫混凝土中添加早強(qiáng)劑就顯得尤為必要。為此，相關(guān)學(xué)者做了許多關(guān)于在輕質(zhì)泡沫混凝土中摻加早強(qiáng)劑對其早期物理力學(xué)性能影響的試驗(yàn)研究：張欣等[11]研究了早強(qiáng)劑對煤矸石泡沫混凝土的早強(qiáng)效果及煤矸石泡沫混凝土早期抗壓強(qiáng)度影響因素；謝慧東等[12]在化學(xué)發(fā)泡混凝土中摻入3種不同摻和量的早強(qiáng)劑分別為氯化鈣、硫酸鈉、碳酸鈉早強(qiáng)劑，分析了這3種不同摻量的早強(qiáng)劑對其發(fā)泡倍數(shù)、漿體穩(wěn)定性、抗壓強(qiáng)度、干表觀密度及體積吸水率的影響；邵洪江等[13]研究了在粉煤灰泡沫混凝土中摻入氯化鈣早強(qiáng)劑對其干容重、體積吸水率和早期抗壓強(qiáng)度的影響；俞心剛等[14]研究了在煤矸石-粉煤灰泡沫混凝土摻加不同摻和量的早強(qiáng)劑對輕質(zhì)泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度、干表觀密度的影響。但是對于目前在實(shí)際工程有較多應(yīng)用的輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土，早強(qiáng)劑對其早期強(qiáng)度形成的影響試驗(yàn)研究卻很少見諸期刊。因此，本文對不同養(yǎng)護(hù)齡期條件下?lián)郊硬煌瑒┝康?種早強(qiáng)劑(氯化鈣、硫酸鈉、及碳酸鈉早強(qiáng)劑)、濕密度分別為500、800和1000 kg/m3的輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土試樣進(jìn)行了室內(nèi)無側(cè)限單軸壓縮試驗(yàn)，分析了3 d、7 d、14 d及28 d不同養(yǎng)護(hù)齡期下3種不同摻和量的早強(qiáng)劑對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土早期強(qiáng)度形成的影響。

2 試 驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)原材料及設(shè)備

本次試驗(yàn)制備輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土試樣所需原材料、設(shè)備如下：

(1)水泥：水泥為普通硅酸鹽水泥P·O42.5級，比重3.20 g/cm3、比表面積4200 cm2/g，甘肅祁連山水泥集團(tuán)股份有限公司；

(2) 發(fā)泡劑：發(fā)泡劑為HTW-1型(出口型)復(fù)合發(fā)泡劑，具有良好的乳化、發(fā)泡、滲透及分散性能，河南華泰建材開發(fā)有限公司；

(3)水為蘭州自來水，對堿水、硬水不敏感；

(4)早強(qiáng)劑：3種早強(qiáng)劑分別為氯化鈣早強(qiáng)劑、硫酸鈉早強(qiáng)劑和碳酸鈉早強(qiáng)劑；

(5)摻和量：0.0%、1.5%、2.0%及2.5%；

(6)發(fā)泡設(shè)備：TH-30B發(fā)泡機(jī)，出口壓力高、發(fā)泡密度易控制，安徽泰恒機(jī)械制造有限公司。

2.2 試樣制備與試樣養(yǎng)護(hù)

依照一定的配合比分別稱取相應(yīng)量的水泥和外加劑后將二者均勻混合，本次試驗(yàn)取水固比為0.65，并按照要求稱取相應(yīng)的水和水泥用量，將其均勻攪拌(人工、機(jī)械均可)后立即加入由發(fā)泡機(jī)制備好的泡沫，并均勻攪拌至達(dá)到相應(yīng)設(shè)計(jì)要求。攪拌均勻后將制備好待用的泡沫混凝土漿液澆筑到尺寸為150 mm×150 mm×150 mm預(yù)先制好的模具中。完成澆筑后，需均勻振搗并使?jié){液均勻填充到模具中的每一處，以除去漿液中存在的過大氣泡。人工或機(jī)械振搗完成后試樣表面立即用一層保鮮膜覆蓋，以防止水分蒸發(fā)從而引起試塊開裂。試樣靜置于試驗(yàn)室24 h后模具頂面多余的泡沫混凝土連同保鮮膜一并小心去除。小心脫去模具后需馬上送入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)至試驗(yàn)所需的規(guī)定齡期，養(yǎng)護(hù)期間注意間隔一定時(shí)間在試樣表面灑水以保持試塊表面濕潤防止水分蒸發(fā)而引起試塊表面收縮開裂。

2.3 試驗(yàn)方法

為研究早強(qiáng)劑對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土早期彈性模量特性的影響，本次試驗(yàn)具體試樣分組設(shè)計(jì)如下：

早強(qiáng)劑：氯化鈣、硫酸鈉早強(qiáng)劑及碳酸鈉早強(qiáng)劑3種早強(qiáng)劑；早強(qiáng)劑摻量：分別為水泥用量的0.0%、1.5%、2.0%及2.5%，其中不摻加早強(qiáng)劑組試樣作空白對照；三種濕密度：分別為500、800和1000 kg/m3；不同養(yǎng)護(hù)齡期：分別為3 d、7 d、14 d及28 d養(yǎng)護(hù)齡期。利用WDW-E微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)對不同濕密度、不同早強(qiáng)劑、早強(qiáng)劑摻量以及不同養(yǎng)護(hù)齡期的同組試樣分別進(jìn)行室內(nèi)無側(cè)限單軸壓縮試驗(yàn)[15,16]，并取其平均值作為最終結(jié)果。另為盡量消除外部因素對試樣數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性的影響，對同一濕密度、同一早強(qiáng)劑及摻和量的試樣一次性完成澆筑，且對不同濕密度、不同早強(qiáng)劑及摻和量的試樣在同一條件下養(yǎng)護(hù)[17]。

3 結(jié)果與討論

3.1 早強(qiáng)劑對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡劑泡沫混凝土早期抗壓強(qiáng)度形成的影響分析

圖1、圖2、圖3分別為不同濕密度下不同早強(qiáng)劑及不同早強(qiáng)劑摻量試樣早期抗壓強(qiáng)度與3 d、7 d、14 d及28 d養(yǎng)護(hù)齡期關(guān)系圖。

圖1 早強(qiáng)劑摻量為1.5%、各濕密度輕質(zhì)泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度與3 d、7 d、14 d及28 d養(yǎng)護(hù)齡期關(guān)系圖(a) ρw=500 kg·m-3;(b) ρw=800 kg·m-3;(c) ρw=1000 kg·m-3Fig.1 Compressive strength of lightweight foam concrete at different curing ages with 1.5% added amount

圖2 早強(qiáng)劑摻量為2.0%、各濕密度輕質(zhì)泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度與3 d、7 d、14 d及28 d養(yǎng)護(hù)齡期關(guān)系圖(a) ρw=500 kg·m-3;(b) ρw=800 kg·m-3;(c) ρw=1000 kg·m-3Fig.2 Compressive strength of lightweight foam concrete at different curing ages with 2.0% added amount

圖3 早強(qiáng)劑摻量為2.5%、各濕密度輕質(zhì)泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度與3 d、7 d、14 d及28 d養(yǎng)護(hù)齡期關(guān)系圖(a) ρw=500 kg·m-3;(b) ρw=800 kg·m-3;(c) ρw=1000 kg·m-3Fig.3 Compressive strength of lightweight foam concrete at different curing ages with 2.5% added amount

綜合圖1、圖2、圖3中得出的結(jié)論如下：

(1)同種濕密度下?lián)饺胂嗤鐝?qiáng)劑但摻和量不同的試樣較未摻入早強(qiáng)劑的試樣其早期強(qiáng)度均隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加有較大幅度的提高，尤其是3 d、7 d早期抗壓強(qiáng)度，提高幅度較大，其中對7 d抗壓輕度提高幅度最高，另值得特別注意的是3種不同的早強(qiáng)劑摻和量對28 d抗壓強(qiáng)度提高幅度較??；(2)相同種類的早強(qiáng)劑及同摻量情況下，隨著試樣的濕密度增加，試樣的早期抗壓強(qiáng)度也隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長而提高，但提高幅度逐漸減??；(3)同種濕密度情況下，隨著早強(qiáng)劑摻和量的增加，試樣早期抗壓強(qiáng)度的提高幅度也有不同程度降低，說明早強(qiáng)劑摻入量不宜過高，綜合分析圖1、2、3表明早強(qiáng)劑摻入量以2.0%左右早強(qiáng)效果最好。

分析三種早強(qiáng)劑對復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土早期抗壓強(qiáng)度的早強(qiáng)效果而言，以硫酸早強(qiáng)劑的早強(qiáng)效果最好，氯化鈣早強(qiáng)劑的早強(qiáng)效果稍差，碳酸鈉早強(qiáng)劑的早強(qiáng)效果最差，但同時(shí)值得特別注意的是硫酸鈉早強(qiáng)劑對試樣28 d抗壓強(qiáng)度反而會(huì)有損害，導(dǎo)致試樣28 d抗壓強(qiáng)度有一定程度的降低。原因如下：水泥水化早期，硫酸鈉能夠迅速與水泥水化的產(chǎn)物氫氧化鈣作用生成硫酸鈣，其細(xì)度更大、活性更好的特點(diǎn)能使其與水泥中的鋁酸鈣迅速反應(yīng)，而早期生成大量的鈣礬石又消耗了較多的氫氧化鈣，較大程度上減小了漿體中的氫氧化鈣濃度，大量生成的鈣礬石晶體互相搭接，又有水化硅酸鈣凝膠填充其間，因此能夠較大幅度的提高泡沫混凝土的早期抗壓強(qiáng)度[18]，但同時(shí)也是因?yàn)樗嗨磻?yīng)早期速度過快以至于形成的水泥石結(jié)構(gòu)本身不足以抵抗水化后期大量發(fā)育的鈣礬石晶體所產(chǎn)生的膨脹壓力，使得水化早期形成的水泥石結(jié)構(gòu)遭到一定程度的破壞，導(dǎo)致試樣養(yǎng)護(hù)后期強(qiáng)度有所降低；氯化鈣早強(qiáng)劑的早強(qiáng)作用在于除了其能夠與水泥水化產(chǎn)物之一的鋁酸三鈣快速反應(yīng)，生成難溶于水的水化氯鋁酸鈣，還能與水泥水化反應(yīng)生成微溶于水的氫氧化鈣，從而一定程度增大了漿體中固體所占的比例，這是非常有利于水泥石結(jié)構(gòu)的形成，進(jìn)而可較大程度上提高輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土的早期抗壓強(qiáng)度；碳酸鈉早強(qiáng)劑的早強(qiáng)效果在于其與漿體中氫氧化鈣作用生成難溶于水的碳酸鈣，遇到水泥中的氯酸鈣而生成大量鈣礬石，一定程度上降低了漿體中氫氧化鈣的濃度從而增大了漿體中的固相比例，故也能夠在一定程度上提高輕質(zhì)泡沫混凝土的早期抗壓強(qiáng)度。

3.2 早強(qiáng)劑對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡劑泡沫混凝土早期彈性模量形成的影響分析

圖4、圖5、圖6分別為不同濕密度下不同早強(qiáng)劑及不同早強(qiáng)劑摻量試樣早期彈性模量與3 d、7 d、14 d、28 d養(yǎng)護(hù)齡期關(guān)系圖。

圖4 早強(qiáng)劑摻量為1.5%、各濕密度輕質(zhì)泡沫混凝土彈性模量與3 d、7 d、14 d及28 d養(yǎng)護(hù)齡期關(guān)系圖(a) ρw=500 kg·m-3;(b) ρw=800 kg·m-3;(c) ρw=1000 kg·m-3Fig.4 Elastic modulus of lightweight foam concrete at different curing ages with 1.5% added amount

圖5 早強(qiáng)劑摻量為2.0%、各濕密度輕質(zhì)泡沫混凝土彈性模量與3 d、7 d、14 d、28 d養(yǎng)護(hù)齡期關(guān)系圖(a) ρw=500 kg·m-3;(b) ρw=800 kg·m-3;(c) ρw=1000 kg·m-3Fig.5 Elastic modulus of lightweight foam concrete at different curing ages with 2.0% added amount

圖6 早強(qiáng)劑摻量為2.5%、各濕密度輕質(zhì)泡沫混凝土彈性模量與3 d、7 d、14 d、28 d養(yǎng)護(hù)齡期關(guān)系圖(a) ρw=500 kg·m-3;(b) ρw=800 kg·m-3;(c) ρw=1000 kg·m-3Fig.6 Elastic modulus of lightweight foam concrete at different curing ages with 2.5% added amount

綜合圖4、5、6來看，3種早強(qiáng)劑輕質(zhì)對復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土早期彈性模量形成的影響規(guī)律與對早期抗壓強(qiáng)度的形成作用規(guī)律大概是一致的：(1) 同種濕密度、摻入的早強(qiáng)劑及早強(qiáng)劑摻和量均相同的試樣其早期彈性模量較未摻入早強(qiáng)劑的試樣均隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加有較大幅度的提高，其中以3 d彈性模量提高幅度最高；(2) 早強(qiáng)劑摻和量相同情況下，3種早強(qiáng)劑雖然對輕質(zhì)泡沫混凝土的早期彈性模量提高幅度很大，但對試樣養(yǎng)護(hù)后期的彈性模量影響不大；(3) 相同早強(qiáng)劑及摻量情況下，隨著濕密度增加，試樣的早期彈性模量也隨著齡期的增長而提高，但增長幅度逐漸減??；(4) 同種濕密度情況及同種早強(qiáng)劑情況下，試樣的早期彈性模量提高幅度隨著早強(qiáng)劑摻量增加有所降低，說明早強(qiáng)劑摻入量不是越高越好。

4 結(jié) 論

試驗(yàn)通過對3種不同濕密度、摻加3種不同種類的早強(qiáng)劑及不同早強(qiáng)劑摻量的輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡劑泡沫混凝土試樣進(jìn)行的室內(nèi)無側(cè)限單軸壓縮實(shí)驗(yàn)，分析了3種早強(qiáng)劑對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土各個(gè)齡期早期強(qiáng)度形成的影響，結(jié)論如下：

(1) 摻入的3種不同早強(qiáng)劑均可顯著提高輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡劑泡沫混凝土的早期強(qiáng)度指標(biāo)，抗壓強(qiáng)度和彈性模量，特別是對試樣的3 d、7 d抗壓強(qiáng)度及彈性模量，提高幅度最高；

(2)早強(qiáng)劑雖然對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土試樣的3 d、7 d強(qiáng)度指標(biāo)提高幅度很大，但對試樣的后期強(qiáng)度形成提高不大，尤其是28 d抗壓強(qiáng)度及彈性模量，另外硫酸鈉早強(qiáng)劑對試樣后期的強(qiáng)度形成反而會(huì)有所降低，值得特別注意；

(3) 三種早強(qiáng)劑對輕質(zhì)復(fù)合發(fā)泡泡沫混凝土試樣的早強(qiáng)效果以硫酸鈉早強(qiáng)劑早強(qiáng)效果最好，氯化鈣早強(qiáng)劑的早強(qiáng)效果稍差，碳酸鈉早強(qiáng)劑的早強(qiáng)效果最差；

(4) 綜合上圖所有數(shù)據(jù)表明各濕密度下以早強(qiáng)劑摻入量為2.0%左右早強(qiáng)效果最為理想。

[1] Kearslega E P,Wainwright P J.Porosity and permeability of foamed concrete[J].CementandConcreteResearch,2001,31:805-812.

[2] 蔡 力,陳忠平,吳立堅(jiān).氣泡混合輕質(zhì)土的主要力學(xué)特性應(yīng)用綜述[J].公路交通科技,2005,22(12):71-74.

[3] 佳 奇,霍冀川,雷永林,等．發(fā)泡劑及泡沫混凝土的研究進(jìn)展[J]．化學(xué)工業(yè)與工程,2010,27(1):73-78．

[4] Ramamurthy N R,Ranjanigis.A classification of studies on properties of foam concrete[J]．CementConcreteComposites，2009，31(6):388-396．

[5] Tkashi T,Fujisaki H,Makibuchi M,et al.Application of lightweight soil mixed with the raw material to the soil and soil embankment[J].ProceedingsoftheInstituteofCivilEngineering, 2000,644(46):13- 23.

[6] Yokota M,Mitsushima N.Lightweight soil using bubble mixed light soil[J].SoilandFoundation,1996,44(5):5-8.

[7] 張小平,包承綱,李進(jìn)軍.泡沫輕質(zhì)材料在巖土工程中的應(yīng)用[J].巖土工程技術(shù),2000,(01):58-62.

[8] 李英姿.氣泡混合輕質(zhì)土在加固軟土地基中的應(yīng)用[J].巖土工程界,2008,11(4):66-68.

[9] Otani J,Mukunoki T,Kikuchi Y.Visualization for engineering property of in-situ light weight soils with air foams[J].SoilsandFoundations,2002,42(3):93-105.

[10] Satoh T,Tsuchida T,Mitsukuri K,et al.Field placing test of lightweight treated soil under seawater in port[J].SoilsandFoundations,2001,41(5):145-154.

[11] 張 欣,周海兵,陳飛宇,等.充填用煤矸石泡沫混凝土的制備與性能研究[J].硅酸鹽通報(bào)，2015,34(6):1470-1474.

[12] 謝慧東,郭中光,于 寧,等.早強(qiáng)劑對化學(xué)發(fā)泡泡沫混凝土性能影響的研究[J].新型建筑材料,2013,8:35-37.

[13] 邵洪江,丁 鑄,孫風(fēng)金,等.早強(qiáng)劑和蒸養(yǎng)對粉煤灰泡沫混凝土性能影響[J].吉林建材,1999,1:16-20.

[14] 俞心剛,李德軍,田學(xué)春,等.煤矸石泡沫混凝土的研究[J].新型建筑材料,2008,1:16-19.

[15] GB/T11969-2008,蒸壓加氣混凝土性能試驗(yàn)方法[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2008.

[16] CECS/249:2008,現(xiàn)澆泡沫輕質(zhì)土技術(shù)規(guī)程[S].北京:中國計(jì)劃出版社,2008.

[17] 蘇 謙,王亞威,趙文輝,等.早強(qiáng)劑對泡沫輕質(zhì)混凝土抗壓強(qiáng)度及彈性模量的影響試驗(yàn)研究[J].鐵道建筑，2015,10:138-141.

[18] 施惠生,孫振平,鄧 愷,等.混凝土外加劑技術(shù)大全[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2013.

Effect of Early Strength Agents on Early Performance of Composite Foamed Lightweight Concrete

WUYa-fei1，LIUDe-ren1,2

(1.School of Civil Engineering,Lanzhou Jiaotong University,Lanzhou 730070,China;2.Key Laboratory of Road and Bridge and Underground Engineering of Gansu Province,Lanzhou 730070,China)

Early strength agent, as a admixture that can significantly improve the early strength of concrete, has significant impacts on the early performance of composite foamed lightweight foam concrete. The experiment adopted WDW-E microcomputer control electronic testing machine for different curing age of the wet density of 500, 800 and 1000 kg/m3light composite foamed concrete specimens to do unconfined uniaxial compression test. The effects of 3 kinds of early strength agents, calcium chloride, sodium sulfate and sodium carbonate, on the formation of early strength of lightweight composite foam concrete were analyzed. The results illustrated that incorporation of 3 kinds of early strength agent can significantly improve the early strength index of lightweight composite foam concrete, especially the 3 d, 7 d strength index, but had little effects on the strength at the end of the curing time. As for the early strength effect among the three early strength agents of composite foaming lightweight foam mixed specimen of concrete, the sodium sulfate early strength agent performed the best, then the calcium chloride early strength agent, and sodium carbonate early strength agent was the worst. Furthermore, the most ideal admixture quantity is 2.0% to improve the early strength under all wet densities.

early strength agent;composite foaming agent;foamed lightweight concrete;compressive strength;elastic modulus;curing time

蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院校青年基金(2013031)

吳亞飛(1990-)，男，碩士研究生.主要從事路基方向的研究.

U416

A

1001-1625(2016)10-3351-06