余 翔， 楊更社， 葉萬軍， 田俊峰， 魏 堯

(西安科技大學(xué)建筑與土木工程學(xué)院， 陜西 西安 710054)

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凍融循環(huán)對陽曲隧道黃土強(qiáng)度影響對比試驗研究

余 翔， 楊更社， 葉萬軍， 田俊峰， 魏 堯

(西安科技大學(xué)建筑與土木工程學(xué)院， 陜西 西安 710054)

為了研究凍融環(huán)境對黃土強(qiáng)度的影響，以山西陽曲1號公路隧道不同含水量的黃土為研究對象，設(shè)計凍融循環(huán)次數(shù)和含水量變化的對比試驗，通過進(jìn)行凍融前后的直接剪切試驗，獲得含水量不同的黃土經(jīng)過不同次數(shù)凍融循環(huán)后的強(qiáng)度變動規(guī)律。結(jié)果表明： 原狀土樣和重塑土樣在含水量變大的過程中，抗剪強(qiáng)度與黏聚力均在減小，內(nèi)摩擦角基本保持穩(wěn)定，但原狀土樣的抗剪強(qiáng)度與黏聚力始終高于同含水量的重塑土樣。在含水量較高的情況下進(jìn)行凍融試驗，發(fā)現(xiàn)黃土干密度變化非常明顯，此現(xiàn)象表明影響黃土凍脹劣化的主要因素是含水率的大小，黃土中水分含量越大劣化征象越顯著。

黃土； 陽曲隧道； 凍融循環(huán)； 劣化

0 引 言

黃土是第四紀(jì)形成的一種土狀堆積物，構(gòu)造性與強(qiáng)度特征有著緊密的關(guān)聯(lián)。從構(gòu)造方面講，土顆粒間擺列規(guī)則和聯(lián)接方法是確定黃土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的關(guān)鍵要素； 從力學(xué)方面講，則是黃土本身可以抵御毀壞而維持原有狀態(tài)的能力。黃土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度是原生結(jié)構(gòu)在天然情況下經(jīng)過長期固結(jié)形成的，是自身特有的一種性質(zhì)。在整個凍融循環(huán)過程中，水分發(fā)生2次轉(zhuǎn)移，凝結(jié)過程水分會朝向冷源方向轉(zhuǎn)移，融解過程水分會反向轉(zhuǎn)移。而融化后的土體強(qiáng)度想要復(fù)原到凍結(jié)前的狀況異常困難。

為此，非常有必要深入探究土體在受到凍融后強(qiáng)度的變化特性。胡再強(qiáng)等[1]通過無側(cè)限壓縮試驗，獲得非飽和土與原狀土的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和含水量曲線關(guān)系； 王朝陽[2]以重塑非飽和黃土為研究對象，通過進(jìn)行直接剪切試驗和CT掃描對其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和抗剪強(qiáng)度特性進(jìn)行了研究； 謝星等[3]以Q2和Q3黃土為研究對象，將這2種土的CU剪切應(yīng)力-應(yīng)變曲線進(jìn)行分析比較，創(chuàng)立了有關(guān)Q2黃土統(tǒng)計損傷本構(gòu)模型； 李保雄等[4]主要探討沉積年代與含水量差異的黃土剪切強(qiáng)度以及應(yīng)力-應(yīng)變特點與水敏感特性； 張茂花[5]對Q3黃土進(jìn)行增、減濕后的單軸抗壓強(qiáng)度試驗，解釋了增、減濕對Q3黃土的影響；宋春霞等[6-7]以為干密度的變化會致使弱化和強(qiáng)化作用也不同，凍融循環(huán)會對前期固結(jié)壓力也存在干擾； 邵升俊等[8]發(fā)現(xiàn)了構(gòu)造性與強(qiáng)度特征的內(nèi)在關(guān)聯(lián)，同時在黃土隧道力學(xué)特性分析中引入抗剪強(qiáng)度與土體結(jié)構(gòu)性變化關(guān)系； 畢貴權(quán)[9]研究了在開放補水條件下，凍融循環(huán)對土樣物理力學(xué)性質(zhì)的劣化作用； 董曉宏等[10]對含水量不同的重塑黃土進(jìn)行長階段數(shù)次凍融循環(huán)并進(jìn)行一系列直接剪切試驗，依據(jù)實驗結(jié)果推算出將凍融循環(huán)作用考慮在內(nèi)的一種強(qiáng)度損耗模型； 葉萬軍等[11-12]深入研究了土樣在不同凍結(jié)速度條件下的直接剪切試驗及細(xì)觀結(jié)構(gòu)CT掃描，探討凍融循環(huán)作用致使黃土邊坡脫落形成的機(jī)制與原因； 高建偉等[13]主要對山西河曲黃土進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的試驗，研究密度和含水率對抗壓強(qiáng)度影響規(guī)律； 楊更社等[14]對山西陽曲黃土進(jìn)行CT實時細(xì)觀掃描，研究黃土的劣化特性與凍融循環(huán)次數(shù)的差異； 田俊峰等[15]對不同含水量黃土隧道進(jìn)行多次凍融循環(huán)后的圍巖變形規(guī)律進(jìn)行研究。

可以看出，國內(nèi)學(xué)者前期主要分析黃土壓縮變形的機(jī)制，后期通過凍融循環(huán)次數(shù)與凍結(jié)速率試驗對黃土壓縮特性的研究取得一定進(jìn)展，可是關(guān)于凍結(jié)次數(shù)、含水量為差異前提下原狀與重塑黃土剪切特性的研究還不夠。本文主要針對山西陽曲1號隧道的特點，通過增(減)濕后的不同含水量重塑黃土進(jìn)行不同凍融循環(huán)次數(shù)下剪切特性試驗。

1 試樣制備及試驗方法

1.1 工程背景

陽曲1號黃土隧道，位于山西省中部陽曲縣與盂縣接壤處，地處季節(jié)性凍土區(qū)，晝夜溫差大。該地域多年平均溫度為8.6 ℃，1月的平均溫度為-10.9 ℃，最低溫度為-29.2 ℃，11月至3月屬于凍結(jié)期，最大凍土深度250 cm，近3年來冬季白天平均溫度為4.6 ℃，夜間為-10.7 ℃，每天的溫度形成一個凍融循環(huán)，有些部位含水量超過27%，再加上凍融極易引起災(zāi)害。隧道為單洞三車道，單洞開挖面積160 m2，跨度17 m，圍巖黃土含水率最低為14%，最高達(dá)到29%。在2010年4月掌子面未施工情況下左線發(fā)生冒頂，查明是由于冒頂段隧道圍巖含水率高達(dá)27%，并且碰到融沉期致使土體穩(wěn)定性降低、強(qiáng)度削弱。該隧道為鞏固高含水率黃土圍巖的費用合計達(dá)到數(shù)百萬元。

1.2 試樣制備

試驗中用的土樣取自陽曲1號黃土公路隧道施工新開挖面。為了極力保持試樣自然狀態(tài)，完全依據(jù)GB/T 50123—1999《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》[16]制備試樣。

試樣自然含水率為23%，塑性指數(shù)為0.31，具備中可塑性，自然狀態(tài)處于塑性狀態(tài)。通過試驗測定土樣的物理指標(biāo)及含水率，見表1和表2。

表1 土樣物理力學(xué)指標(biāo)

表2 含水率試驗結(jié)果統(tǒng)計

為了測定黃土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，須控制土樣的含水量。將現(xiàn)場采集回來的土樣分別制備成初始含水率不盡相同的原狀土樣和相同含水率且同干密度的重塑土樣。嚴(yán)格依照GB/T 50123—1999《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》[16]制備試樣。

原狀土樣的制備，使用水膜遷移方法制備成含水率不同的試樣。首先將現(xiàn)場采回的土樣使用酒精燃燒法測定原狀土的含水率，計算需要加的水量，將其噴灑到試樣外表面上，靜置浸入后用保鮮膜包裹密封，然后置于密閉容器內(nèi)至少24 h。重塑土樣的制備，將黃土碾碎，過2 mm篩并測定風(fēng)干后的含水率后進(jìn)行配土試驗。每組直接剪切試樣制備成直徑為39.1 mm，高度為20 mm的原狀、重塑土樣，分別設(shè)計14%、18%、22%和26% 4種含水率，見圖1。

圖1 直接剪切試樣

1.3 試驗設(shè)備

凍融試驗設(shè)備采用的是RTP-175BU可程式高低溫試驗箱，見圖2。

圖2 RTP-175BU型高低溫試驗箱

均衡調(diào)溫系統(tǒng)(BTC)，以P.I.D.(比例、積分、微分)模式管控SSR固態(tài)繼電器，設(shè)備溫度極限為-30～50 ℃，溫度波動為±0.5 ℃，溫度偏差為≤±1.0 ℃。

直接剪切試驗設(shè)備使用的是ZJ型應(yīng)變控制式直剪儀，在3個不同垂直壓力下，施加剪切應(yīng)力進(jìn)行剪切。設(shè)備最大垂直荷載為400 kPa，水平最大剪切力為1.2 kN。

1.4 試驗方法

將制備好的土樣放置在RTP-175BU可程式高低溫試驗箱中，設(shè)置溫度-15 ℃凍結(jié)12 h后設(shè)置溫度15 ℃融化12 h，為1次凍融循環(huán)。重復(fù)數(shù)次可得1、3、5、10次凍融循環(huán)土樣。取出試件后分別進(jìn)行含水率為14%、18%、22%和26%這4組原狀試樣和重塑試樣的不排水直接剪切試驗。

為了研究在不同含水率前提下原狀黃土與重塑黃土的抗剪強(qiáng)度特性，獲得不同含水率強(qiáng)度指標(biāo)c、φ的變化規(guī)律，不排水剪切試驗歷時3～5 min，試樣在3個級別壓力(100、200、400 kPa)下的抗剪強(qiáng)度通常取最大的峰值強(qiáng)度。

2 黃土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度測定及分析

真凝聚力、摩擦強(qiáng)度和表觀凝聚力構(gòu)成黃土強(qiáng)度的主要部分，各部分對黃土強(qiáng)度的影響都具有十分重要的意義。真凝聚力是黃土結(jié)構(gòu)、抗壓、抗剪和抗拉強(qiáng)度的主要組成部分，屬于黃土原生結(jié)構(gòu)中自身特有屬性，與外界環(huán)境無關(guān)； 摩擦強(qiáng)度是黃土抗剪強(qiáng)度的重要組成部分，外力作用產(chǎn)生正壓力，土顆粒相互間發(fā)生滑移，導(dǎo)致在接觸面上產(chǎn)生摩擦，大小為土體受到有效正應(yīng)力和摩擦系數(shù)之積，該項指標(biāo)反應(yīng)土體的內(nèi)摩擦角； 表觀凝聚力是黃土由于負(fù)孔隙水壓力所產(chǎn)生的一種附加摩擦強(qiáng)度。

2.1 黃土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的測定

4組含水率差別試樣的黏聚力c與內(nèi)摩擦角φ的數(shù)值見表3。

表3 直接剪切試驗結(jié)果

2.2 黃土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的變化規(guī)律分析

以含水量為14%的試件，取豎向壓力為400 kPa的原狀黃土與重塑黃土的應(yīng)力應(yīng)變曲線為例分析，見圖3。

圖3 原狀/重塑黃土應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系圖

Fig. 3 Relationships between stresses and strains intact and remolded loess samples

由圖3可知，原狀黃土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線有較為顯著的應(yīng)力峰值，強(qiáng)度達(dá)到最大后開始出現(xiàn)變形。由于在制備重塑黃土試樣時結(jié)構(gòu)性已經(jīng)被人為破壞，所以沒有體現(xiàn)出明顯的峰值，反而曲線表現(xiàn)為應(yīng)力增大應(yīng)變也隨之增大。原狀黃土所對應(yīng)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線突顯了原生結(jié)構(gòu)性的影響，彈性階段中曲線呈直線增長，應(yīng)力的增大速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于應(yīng)變，說明結(jié)構(gòu)內(nèi)部的真凝聚力起主要作用。當(dāng)應(yīng)力達(dá)到峰值之前，原狀黃土結(jié)構(gòu)體內(nèi)的土顆粒間作用力達(dá)到最大，土顆粒間開始出現(xiàn)相對滑動； 達(dá)到應(yīng)力峰值之后，黃土原生結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度無法抵抗剪切應(yīng)力，顆粒間相對錯動凝聚力消失，導(dǎo)致土體結(jié)構(gòu)破壞； 隨后黃土摩擦強(qiáng)度發(fā)揮作用，在曲線上表現(xiàn)為應(yīng)變增大應(yīng)力微小增加。當(dāng)土顆粒瓦解后造成土體本身構(gòu)造毀壞，將會引起結(jié)構(gòu)的大變形，最終破壞。

圖3中的應(yīng)力差值曲線即為原狀黃土與重塑黃土的應(yīng)力差隨應(yīng)變量變化的關(guān)系，稱為結(jié)構(gòu)強(qiáng)度曲線，直觀地反映結(jié)構(gòu)強(qiáng)度在應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系中的發(fā)展過程。在應(yīng)變的坐標(biāo)軸上，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度變化曲線被分為2個階段，拐點即為原狀黃土曲線峰值點。在拐點以前，應(yīng)力差隨應(yīng)變的增加而急劇增長，體現(xiàn)出黃土的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度； 在拐點之后，應(yīng)力差隨應(yīng)變的增加而降低，當(dāng)應(yīng)力增大至變形量的15%時，黃土的原生結(jié)構(gòu)發(fā)生了不可恢復(fù)的破壞，此拐點就是黃土原生結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞的起點。

3 凍融循環(huán)對黃土強(qiáng)度的影響

在季節(jié)性凍土地區(qū)，凍脹力會破壞黃土原生結(jié)構(gòu)粒間膠結(jié)物質(zhì)產(chǎn)生的聯(lián)結(jié)強(qiáng)度。土顆粒間的接觸特性和數(shù)目直接影響黃土力學(xué)特性，即為黃土的抗剪強(qiáng)度。將不穩(wěn)固凝聚力對抗剪強(qiáng)度的影響理解為非飽和黃土的構(gòu)造強(qiáng)度。

τf=c′+σtan φ′+λqs。

式中： c′為有效黏聚力； σ為直接剪切壓應(yīng)力； φ′為有效內(nèi)摩擦角； qs為結(jié)構(gòu)強(qiáng)度； λ是與土構(gòu)造有關(guān)的一個參數(shù)，體現(xiàn)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度關(guān)于不穩(wěn)固凝聚力的影響，通常取λ≥1.0。

非飽和黃土的不穩(wěn)定凝聚力，定義為

τf=c′-c。

式中： c為總黏聚力，它與含水量的大小有關(guān)。

圖4顯現(xiàn)出非飽和黃土的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度會因為含水率的增大而連續(xù)降低，隨著凍融循環(huán)次數(shù)增長，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與不穩(wěn)定凝聚力類似重合，與總黏聚力差值縮小。當(dāng)含水率由14%增加到22%時，不穩(wěn)定凝聚力、總凝聚力和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度都隨凍融循環(huán)次數(shù)的增大而出現(xiàn)相同的變化趨勢。

(a)凍融循環(huán)1次與qs、c、τs的關(guān)系

(b)凍融循環(huán)3次與qs、c、τs的關(guān)系

(c)凍融循環(huán)5次與qs、c、τs的關(guān)系

(d)凍融循環(huán)10次與qs、c、τs的關(guān)系

Fig. 4 Relationships between freezing-thawing cycles and qs，c and τs

圖5表現(xiàn)為陽曲黃土的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度會因為含水率和凍融次數(shù)的增加而持續(xù)降低，并且黃土處于低含水率時的下降速率高于高含水率時的下降速度。在含水量較低的情況下，非飽和黃土中的水分子在土體原生結(jié)構(gòu)內(nèi)分布不平均，水分子絕大部分存在于細(xì)小顆?？紫懂?dāng)中，細(xì)微的含水量變化將對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有著顯著的影響。在第1次凍融循環(huán)后，各含水率黃土的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度下降浮動均達(dá)到最大，在含水率為21.74%時達(dá)到最大的2.63 kPa。14%含水率下的黃土受到凍融循環(huán)影響反應(yīng)較小，22%含水率影響最顯著。試驗結(jié)果顯示，當(dāng)該地區(qū)黃土處在天然含水率21.61%左右時，黃土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度隨凍融循環(huán)影響浮動較大。

圖5 不同凍融循環(huán)次數(shù)黃土強(qiáng)度與含水率關(guān)聯(lián)圖

Fig. 5 Relationships between loess strength and water content under different freezing-thawing cycles

4 結(jié)論與體會

1)重塑的非飽和黃土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度會因為含水率的增大而連續(xù)削弱，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與不穩(wěn)定凝聚力隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增長慢慢近似重合，與總黏聚力的差值逐漸縮小，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度呈現(xiàn)降落最后接近平穩(wěn)。依據(jù)實驗數(shù)據(jù)顯示，在陽曲地區(qū)黃土在受到5次凍脹力對結(jié)構(gòu)的破壞后，黃土自身結(jié)構(gòu)性達(dá)到最大破壞，隨后的凍融循環(huán)作用對黃土結(jié)構(gòu)影響則較小。

2)不論原狀土樣或者重塑土樣，在凍融次數(shù)相同而含水率不同時，含水率變大抗剪強(qiáng)度與黏聚力均在減小，內(nèi)摩擦角基本不變； 但原狀土樣的抗剪強(qiáng)度與黏聚力始終高于同含水率的重塑土樣。這表明原狀土樣具有明顯的結(jié)構(gòu)性。

3)含水率不盡相同的黃土土樣在反復(fù)數(shù)次凍融作用下，土樣外表面劣化破壞程度隨凍融次數(shù)和含水率的增加變的越來越顯著，含水率越高凍融次數(shù)越多，表面結(jié)構(gòu)破壞越嚴(yán)重。陽曲地區(qū)黃土在經(jīng)歷過5次凍融循環(huán)后裂隙分叉、伸長和寬度明顯增長，10次循環(huán)之后無明顯變化。

4)黃土凍融問題是非常復(fù)雜的，目前研究還不夠深入。本文只是在不同含水率黃土受凍融循環(huán)作用后的抗剪強(qiáng)度變化上進(jìn)行了探討，其中土的物理性質(zhì)、干密度和水分遷移等其他因素作用對黃土強(qiáng)度的影響還需進(jìn)一步深入研究。

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[14] 楊更社,田俊峰,葉萬軍. 凍融循環(huán)對陽曲隧道黃土細(xì)觀損傷演化規(guī)律影響研究[J]. 西安科技大學(xué)學(xué)報,2014,34(6): 635-640.(YANG Gengshe,TIAN Junfeng,YE Wanjun. Influence of freeze-thaw cycles on Yangqu tunnel loess meso-damage evolution[J]. Journal of Xi’an University of Science and Technology,2014,34(6): 635-640. (in Chinese))

[15] 田俊峰,葉萬軍,楊更社. 含水量及凍融循環(huán)對黃土隧道圍巖變形規(guī)律影響研究[J]. 公路,2015(4): 271-276.(TIAN Junfeng,YE Wanjun,YANG Gengshe. Impact of moisture content and freeze-thaw cycle on rock deformation law of loess tunnel in Yangqu region[J]. Highway,2015(4): 271-276. (in Chinese))

[16] 土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)： GB/T 50123—1999[S].北京： 中國計劃出版社，1999.(Standard for soil test method: GB/T 50123—1999[S].Beijing: China Planning Press,1999.(in Chinese))

Study of Influence of Freezing-thawing Cycle on Loess Strength of Yangqu Loess Tunnel

YU Xiang, YANG Gengshe, YE Wanjun, TIAN Junfeng, WEI Yao

(College of Architecture and Civil Engineering, Xi’an University of Science and Technology, Xi’an 710054, Shaanxi, China)

The comparative tests are made on influence of freezing-thawing cycle and water content on loess strength of Yangqu Highway Tunnel No. 1 in Shanxi. The testing results show that: 1) The shear strength and cohesion of intact and remolded soil samples reduce with the water content increases; the internal friction angles of both samples remain stable; the shear strength and cohesion of intact soil samples are larger than those of remolded soil samples under same water content. 2) The obvious variation of dry density of loess under high water content and freezing-thawing test shows that the larger the water content is, the more significant the loess degradation is.

loess; Yangqu Tunnel; freezing-thawing cycle; degradation

2016-03-01;

2016-04-22

國家自然科學(xué)基金資助項目(41272340，41172262)； 教育部新世紀(jì)人才支持計劃項目(NCET-12-1044)； 陜西省重點科技創(chuàng)新團(tuán)隊計劃項目 (2014KCT-30)

余翔(1991—)，男，陜西西安人，西安科技大學(xué)建筑與土木工程工程專業(yè)在讀碩士，研究方向為黃土凍融。E-mail: 450829961@qq.com。

10.3973/j.issn.1672-741X.2016.11.011

U 45

A

1672-741X(2016)11-1356-05