王紅陽，張永操，祝美麗，劉黎明

（大連理工大學(xué)，遼寧大連116024）

鈦合金T形結(jié)構(gòu)激光-電弧復(fù)合焊接成型工藝

王紅陽，張永操，祝美麗，劉黎明

（大連理工大學(xué)，遼寧大連116024）

采用低功率激光誘導(dǎo)電弧復(fù)合熱源對(duì)TC4鈦合金進(jìn)行T形結(jié)構(gòu)件穿透焊接工藝試驗(yàn)。分析激光與電弧復(fù)合熱源間距（Dla）、冷填絲條件、熱輸入對(duì)T形件焊縫成形的影響規(guī)律，測試分析T形結(jié)構(gòu)穿透焊接接頭橫截面形貌、微觀組織、力學(xué)性能及斷口形貌。結(jié)果表明，激光-電弧復(fù)合焊接方法可以實(shí)現(xiàn)鈦合金T形結(jié)構(gòu)正面及背面焊縫成形的精確控制。當(dāng)Dla=2時(shí)使激光與電弧獲得最佳的耦合效果，增強(qiáng)了復(fù)合熱源的穿透能力，改善了焊縫背面成形；冷填絲的加入能夠有效改善焊縫正面的咬邊及燒穿問題；激光與電弧熱輸入的協(xié)調(diào)是實(shí)現(xiàn)焊縫正面熔寬控制的主要因素之一。

激光-電弧復(fù)合焊接；鈦合金T形件；焊接成形；冷填絲；熱輸入

0　前言

鈦合金最顯著的優(yōu)點(diǎn)是具有良好的耐高低溫性能及較高的比強(qiáng)度，在航天工程中耐高低溫性能及比強(qiáng)度尤為重要，在導(dǎo)彈、衛(wèi)星和宇宙飛行器中使用大量的壓力容器大多由鈦合金制造[1]，如Apollo登月飛船上的壓力容器70％以上是用鈦合金制造的[2]。這些容器有的用來裝氦和氮，有的用來裝推進(jìn)劑，如燃料、氧化劑。由于推進(jìn)劑是靠壓縮氣體擠壓到發(fā)動(dòng)機(jī)中取得，故這些推進(jìn)劑貯箱本身也受到較大的壓力[1]，因此實(shí)現(xiàn)鈦合金焊縫接頭良好成形顯得尤為重要。

鈦合金高效焊接方法主要有：鎢極氬弧焊、真空電子束焊、等離子弧焊、激光焊及激光-電弧復(fù)合焊接等。目前鈦合金薄壁結(jié)構(gòu)件主要采用鎢極氬弧焊TIG（Tungsten Inert Gas）焊接。然而TIG焊接速度較慢，焊接熱輸入較大，焊接生產(chǎn)效率較低，鈦合金焊縫及熱影響區(qū)變寬、晶粒過度長大，對(duì)焊接接頭性能帶來不利影響[3]。同時(shí)氬弧焊本身穿透能力較弱，在焊接成型精確控制方面存在較大困難。

1　試驗(yàn)材料和方法

采用壁板2.5 mm、筋板1.0 mm TC4鈦合金薄板進(jìn)行焊接試驗(yàn)，板材成分如表1所示。焊前先用砂紙去除板材和焊絲表面氧化膜，再用丙酮清除板材表面的灰塵和油脂并進(jìn)行干燥處理。采用脈沖YAG激光-TIG復(fù)合熱源（Pulsed Laser-DC TIG）以“激光在前、電弧在后”方式進(jìn)行冷填絲正面壁板穿透焊接，背面雙側(cè)自由成形工藝試驗(yàn)，TIG焊槍角度α保持為50°不變，焊絲直徑1.2 mm，焊絲成分與母材相同，試驗(yàn)采用帶背面保護(hù)的夾具將筋板垂直固定，用壓板固定壁板使其與筋板側(cè)邊垂直接觸。

表1　TC4鈦合金的化學(xué)成分％

激光-TIG復(fù)合焊接工藝試驗(yàn)參數(shù)如表2所示，采用保護(hù)裝置對(duì)試件正面和背面進(jìn)行保護(hù)冷卻，焊接試驗(yàn)裝置示意如圖1所示。焊后觀察焊縫成型，沿垂直焊縫方向截取試樣，經(jīng)研磨、拋光、使用kroll試劑腐蝕后，采用光學(xué)顯微鏡觀察焊接接頭橫截面形貌及微觀組織，分析焊接參數(shù)對(duì)焊縫成型的影響機(jī)制。采用線切割在垂直于焊接方向上截取靜拉伸試樣，利用萬能力學(xué)拉伸機(jī)測量抗拉性能，最大載荷100kN，加載速率0.08mm/s，使用掃描電鏡（SEM）觀察斷口形貌。

表2　工藝參數(shù)

圖1　激光-電弧復(fù)合焊接裝置示意

2　試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1焊接接頭橫截面形貌及微觀組織

TC4鈦合金T形結(jié)構(gòu)件激光-電弧復(fù)合焊接接頭宏觀形貌及焊縫中心區(qū)和熱影響區(qū)的微觀組織如圖2所示。

鈦合金T型結(jié)構(gòu)件穿透焊接需要實(shí)現(xiàn)壁板的完全熔化，從而使壁板與筋板之間形成良好連接，因此激光-TIG復(fù)合焊接時(shí)高溫停留時(shí)間相對(duì)較長，焊縫區(qū)域晶粒長大明顯，熱影響區(qū)組織也相對(duì)比較粗大。從母材→熱影響區(qū)→熔合區(qū)，晶粒尺寸逐漸變大，等軸晶粒逐漸消失。焊縫中的α相與β相熔合后轉(zhuǎn)變?yōu)閱我坏母邷卅孪啵鋮s時(shí)β相消失，但是粗大的β晶界保留了下來，β相轉(zhuǎn)變?yōu)棣痢溽槧铖R氏體。熱影響區(qū)由初生的α相和針狀馬氏體組成，近熔合區(qū)處組織粗大，由于受熔合區(qū)傳熱的影響，冷卻速度相對(duì)焊縫較低，因此該區(qū)域的針狀馬氏體相對(duì)于焊縫少很多，也更加細(xì)小[6]。

2.2Dla對(duì)焊縫成形的影響

T形結(jié)構(gòu)件的穿透焊接關(guān)鍵在于實(shí)現(xiàn)壁板完全熔化穿透，通過熱源作用使熔池金屬向下運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)筋板與壁板間的良好結(jié)合。因此增強(qiáng)激光-電弧復(fù)合焊接熱源的穿透能力對(duì)于控制焊縫背面成形尤為重要。其中激光與電弧熱源間距Dla對(duì)焊接過程產(chǎn)生較大影響，如圖1所示。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)Dla＜2 mm時(shí)熱源間距過小，鎢極燒損嚴(yán)重，易產(chǎn)生大量飛濺，因此重點(diǎn)考察Dla≥2mm后的焊縫背面成形。

不同Dla數(shù)值下的復(fù)合焊接接頭橫截面宏觀形貌如圖3所示。圖3b較圖3a熔寬增大、熔深減小，熱源作用面積變大，并出現(xiàn)了咬邊缺陷；圖3c焊縫中部趨向于形成激光高能束焊接的“釘子”形貌，金屬液向焊縫中部匯聚呈脊?fàn)睿н吶毕菁又?，難以實(shí)現(xiàn)焊縫背面的平滑過渡。綜上，Dla越小越有利于增強(qiáng)復(fù)合焊接的穿透能力，增大焊縫熔深。隨著Dla的增大，T形件接頭熔深逐漸減小、熔寬變大，這是由于Dla增大使得激光對(duì)電弧的壓縮作用逐漸減弱[7]，熱源由集中逐漸發(fā)散引起的。

兩組患者治療前NT-ProBNP水平、LVEF以及6分鐘步行距離都相差不大，差異無統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＞0.05），兩周后，實(shí)驗(yàn)組NT-ProBNP水平更低，LVEF更高，6分鐘步行距離更長，差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義（P＜0.05）。

圖2　鈦合金T型結(jié)構(gòu)件激光-TIG復(fù)合焊接接頭宏觀形貌及微觀組織

圖3　焊接接頭橫截面

2.3冷填絲對(duì)焊縫成形的影響

T形結(jié)構(gòu)件穿透焊接過程中，壁板熔化金屬向下流動(dòng)與筋板結(jié)合，易使壁板正面焊縫產(chǎn)生咬邊及燒穿等焊接缺陷，需要在焊接過程中進(jìn)行冷填絲來填充焊接熔池。冷填絲的相關(guān)參數(shù)成為影響T形結(jié)構(gòu)件焊縫正面成形的關(guān)鍵因素。

試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)送絲角度大于40°時(shí)，焊絲熔滴狀懸于絲前端不易于過渡到熔池，并且易爆破引起飛濺；當(dāng)送絲角度小于20°時(shí)，焊絲易遮擋激光，干擾焊接效果。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)當(dāng)送絲角度為25°時(shí)，TIG電弧邊緣的能量就可以熔化焊絲，減少了填絲對(duì)復(fù)合焊接過程的影響，填絲點(diǎn)正好處于弧坑邊緣時(shí)填絲效果最佳，熔化的焊絲直接進(jìn)入熔池，不會(huì)產(chǎn)生飛濺，此時(shí)填絲點(diǎn)距激光斑點(diǎn)的間距為4 mm。

在此基礎(chǔ)上分析送絲速度對(duì)正面焊縫成形的影響。相同條件、不同送絲速度下的焊縫形貌如圖4所示。送絲速度為2 m/min時(shí)，用于熔化焊絲的熱量較大，焊縫背面未能完全熔透；焊接速度為1.7 m/min時(shí)，焊縫正背面成形良好，焊縫背面整體飽滿，平滑過渡；送絲速度低于1.4 m/min時(shí)，出現(xiàn)咬邊、燒穿的缺陷。

圖4　不同送絲速度下復(fù)合焊接焊縫成形

2.4熱輸入對(duì)焊縫成形的影響

激光-電弧復(fù)合焊接中，焊接熱輸入對(duì)焊縫表面成形帶來一定影響。焊接熱輸入為

式中E為焊接熱輸入；v為焊接速度；U和I分別為TIG電壓和電流；PL為激光功率；ηT和ηL分別為TIG電弧和激光的熱效率。TIG電弧熱效率與焊接速度v有關(guān)，v=450 mm/min時(shí)，ηT≈0.8；v=250 mm/min時(shí)，ηT≈0.7[8]。溫度接近熔點(diǎn)時(shí)金屬對(duì)激光的吸收率約為50％[9]，因此ηL取0.5。測得TIG電壓U=10 V。

不同熱輸入下復(fù)合焊接鈦合金T形件截面形貌如圖5所示，對(duì)應(yīng)主要焊接參數(shù)如表3所示。結(jié)合表3與圖5分析發(fā)現(xiàn)，適當(dāng)增大熱輸入，熔寬與熔深都會(huì)增加，如圖5a和圖5b所示；TIG熱輸入過大時(shí)，熔寬明顯增大，熔深減小，如圖5c所示。大量試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：激光熱輸入決定了焊縫熔深，TIG電弧熱輸入決定了焊縫熔寬；焊接速度350～400 mm/min、熱輸入290～300 J/mm時(shí)焊縫成形良好；焊接速度過低時(shí)，需要較大的熱輸入才能熔透焊縫，且熔寬較大，不滿足焊縫成形標(biāo)準(zhǔn)。由上述可得激光-TIG復(fù)合焊接鈦合金T形件時(shí)，焊接速度不宜過低，熱輸入不宜過大。

圖5　不同熱輸入焊接接頭形貌

2.5力學(xué)性能分析

本研究中進(jìn)行激光-TIG復(fù)合焊接接頭靜拉伸性能測試的試樣依據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《GB/T 26076-2010》加工，利用萬能力學(xué)拉伸機(jī)測量抗拉性能，最大載荷100kN，加載速率0.08mm/s，使用掃描電鏡（SEM）觀察分析斷口部位，拉伸斷裂試件及焊接接頭斷口如圖6所示。

表3　主要焊接參數(shù)

圖6　焊接接頭拉伸斷裂試件及斷口形貌

由圖6可知，試樣均斷裂于距焊縫中心較遠(yuǎn)的母材上，說明焊縫的抗拉強(qiáng)度與母材等強(qiáng)或高于母材，這歸因于焊縫處形成的大量針狀馬氏體。延伸率計(jì)算結(jié)果表明，激光-電弧復(fù)合焊接接頭延伸率約為母材的50％～63％，明顯低于母材，這是由于焊縫先共析粗大的β晶粒增加了焊接接頭的脆性[6]，T形件的筋板對(duì)接頭的拘束力也是導(dǎo)致接頭延伸率降低的主要原因。采用掃描電鏡觀察微觀斷口形貌發(fā)現(xiàn)，母材和焊縫的微觀斷口形貌呈韌窩斷口特征，如圖6b所示。拉伸試驗(yàn)證實(shí)復(fù)合焊接接頭滿足使用強(qiáng)度要求。

3　結(jié)論

（1）鈦合金T形件低功率激光-電弧復(fù)合焊接過程中，熱源間距Dla決定熱源復(fù)合效果，對(duì)焊縫的熔透及背面焊縫成形產(chǎn)生直接影響，調(diào)節(jié)激光與電弧的熱源間距可獲得不同形貌的焊接接頭。

（2）在鈦合金T形件激光-電弧復(fù)合熱源焊過程中，冷填絲能夠有效減少消除咬邊缺陷。研究發(fā)現(xiàn)，送絲角與水平面呈25°、送絲點(diǎn)距激光斑點(diǎn)為4 mm、送絲速度為1.7m/min時(shí)獲得最佳的正面及背面焊接成形。

（3）鈦合金T形件激光-電弧復(fù)合熱源焊接過程中，激光熱輸入直接影響焊縫熔深的大小，TIG電弧熱輸入直接影響焊縫熔寬的大??；焊接速度為350～400 mm/min、熱輸入330～360 J/mm時(shí)獲得最佳的焊接質(zhì)量。

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Laser-arc hybrid welding of titanium alloy T-shaped joint appearance

WANG Hongyang，ZHANG Yongchao，ZHU Meili，LIU Liming
（Dalian University of Technology，Dalian 116024，China）

Low-power laser-induced arc hybrid welding technology is used in TC4 titanium alloy T-shaped structure welding process. The influence of the distance between the laser and arc tungsten，cold filler wire conditions，welding heat input on the weld appearance are analyzed in the experiments.Structure shape and microstructure of the cross sections，mechanical property and fractures of T-shaped joint are examined.The results show that the front and back appearance of titanium alloy T-shaped structure can be controlled precise by the laser-TIG hybrid welding technology.As the Dla=2，the best coupling effect of laser and TIG is obtained，which increases the penetration and improves the appearance of the back side.The addition of the cold filler wire can improve the front side undercut and burn through defects.The coordination of laser and arc heat input is one of the major factors on the controlling of the front side weld width.

laser-TIG hybrid welding；titanium alloy T-shaped joint；weld appearance；cold filler wire；heat input

TG456.7

A

1001－2303（2016）03－0014-05

10.7512/j.issn.1001-2303.2016.03.04

2015-12-20；

2016-01-26

國家科技重大專項(xiàng)（2013ZX04001）

王紅陽（1982—），男，博士，副教授，主要從事輕合金焊接技術(shù)的研究工作。