徐震

（中國(guó)鐵建重工集團(tuán)有限公司，湖南長(zhǎng)沙410100）

斜井盾構(gòu)地下可拆解刀盤結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

徐震

（中國(guó)鐵建重工集團(tuán)有限公司，湖南長(zhǎng)沙410100）

盾構(gòu)斜井地下拆解受空間及地質(zhì)條件等多方因素的影響，無法直接進(jìn)行刀盤吊裝拆解。為實(shí)現(xiàn)盾構(gòu)刀盤在斜井地下有限空間內(nèi)安全、快速、高效拆解，必須開展盾構(gòu)刀盤可拆解結(jié)構(gòu)形式研究。在盾構(gòu)研發(fā)設(shè)計(jì)階段，結(jié)合盾構(gòu)施工斜井工程設(shè)備要求和盾構(gòu)地下拆解施工條件，將刀盤分塊設(shè)計(jì)理念植入到盾構(gòu)刀盤結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，對(duì)盾構(gòu)刀盤的重量、結(jié)構(gòu)尺寸等關(guān)鍵可拆解結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行分析設(shè)計(jì)。

盾構(gòu)；斜井；地下；拆解；刀盤

隨著我國(guó)境內(nèi)軌道交通基礎(chǔ)設(shè)施的大量興建，盾構(gòu)法施工得到了越來越廣泛的應(yīng)用[1]。然而，由于山嶺隧道或煤礦斜井工程的盾構(gòu)獨(dú)頭掘進(jìn)機(jī)施工與城市地鐵的盾構(gòu)掘進(jìn)結(jié)束后拆機(jī)條件不同[2]，獨(dú)頭掘進(jìn)沒有接收井，不能直接推出隧道洞口，必須在隧道洞內(nèi)進(jìn)行拆機(jī)工作，而類似城市地鐵的盾構(gòu)掘進(jìn)設(shè)計(jì)有接收井，可在露天環(huán)境進(jìn)行盾構(gòu)拆機(jī)工作。因此，盾構(gòu)隧道內(nèi)拆機(jī)受空間和自身部件重量的限制，拆機(jī)施工困難復(fù)雜，且具有較大的危險(xiǎn)性。

刀盤作為盾構(gòu)拆解的關(guān)鍵部件，不僅結(jié)構(gòu)尺寸較大，而且重量也比其他零部件重[3]，直接影響盾構(gòu)在隧道內(nèi)的拆機(jī)工作，而通常的刀盤拆除方法是破壞性拆除，拆卸后的刀盤無法再次利用，造成設(shè)備損壞和設(shè)備資產(chǎn)的損失[4]。為此，本文在刀盤設(shè)計(jì)階段，對(duì)尺寸大、重量重的盾構(gòu)刀盤結(jié)構(gòu)進(jìn)行可拆解形式研究，解決盾構(gòu)刀盤在隧道內(nèi)拆解受空間狹小、自身重量重和破壞性拆除難以再利用的問題，從而為盾構(gòu)掘進(jìn)施工后續(xù)的部件拆解提供技術(shù)支持。

1　刀盤可拆解結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1.1設(shè)計(jì)要求和原則

刀盤可拆解結(jié)構(gòu)主要滿足盾構(gòu)刀盤適應(yīng)斜井施工、模式快速轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)、廠內(nèi)制造加工能力、公路橋梁運(yùn)輸能力、地下原位拆解施工作業(yè)等要求。刀盤可拆解結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要遵循“載荷平衡、耐磨抗振、破巖高效、排渣順暢”的原則，針對(duì)施工地質(zhì)狀況、刀盤受力對(duì)稱平衡性以及鏟渣效率等方面的影響，結(jié)合斜井大坡度、大埋深的工程特點(diǎn)，重點(diǎn)分析設(shè)計(jì)刀盤分塊形式。因此，刀盤可拆解結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通過以下三種方案進(jìn)行比選，即盾構(gòu)的“1+1”分塊刀盤、“2+1”分塊刀盤、“4+1”分塊刀盤，三種刀盤方案均可采用分塊運(yùn)輸，施工現(xiàn)場(chǎng)完成拼焊組裝。

1.2“1+1”分塊刀盤結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

由于刀盤直徑為7.62 m，尺寸過大，根據(jù)公路運(yùn)輸強(qiáng)制性要求，在高速公路上運(yùn)輸非常困難，所以將整體刀盤一分為二，從而減小半個(gè)刀盤尺寸；同時(shí)考慮刀具安裝定位便捷、快速，該刀盤分為不對(duì)稱式左、右分塊結(jié)構(gòu)，具體分塊參數(shù)為：塊1外形尺寸為：7 620 mm×4 860 mm×2 895 mm，重量為65 t；塊2外形尺寸為7 342 mm×3 390 mm×2 895 mm，重量為40 t，如圖1所示。

圖1　刀盤“1+1”分塊形式圖

從刀盤制造組裝和承載能力，運(yùn)輸對(duì)最大質(zhì)量、尺寸的要求，以及在地下硐室內(nèi)拆解運(yùn)輸?shù)目蓪?shí)施性方面考慮，“1+1”分塊結(jié)構(gòu)雖然整體承載性能與整體刀盤接近，但是由于分塊尺寸大，制造組裝過程中難度較大，連接大法蘭被拆分成兩塊，易引起拼焊精度不足，出現(xiàn)與主驅(qū)動(dòng)螺栓連接受限等不利因素。在地下硐室內(nèi)拆解時(shí)，“1+1”分塊刀盤因分塊尺寸過大，不利于拆卸以及實(shí)現(xiàn)硐室內(nèi)往外運(yùn)輸。綜上所述，“1+1”分塊刀盤的整體承載性能雖然比較可靠，但是其尺寸大、重量重，不適合地下硐室拆解。

1.3“2+1”分塊刀盤結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

為保證刀盤結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、減小刀盤分塊后的尺寸和重量，將刀盤設(shè)計(jì)成上、中、下三分塊的“2+1形式”結(jié)構(gòu)，如圖2所示。

圖2　刀盤“2+1”分塊形式

1.4“4+1”分塊刀盤結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

為了實(shí)現(xiàn)刀盤在地下硐室內(nèi)順利拆解和運(yùn)輸，在“2+1”刀盤分塊基礎(chǔ)之上，將刀盤進(jìn)一步分成“4+ 1”結(jié)構(gòu)形式，如圖3所示。

圖3　刀盤“4+1”分塊形式

2　刀盤可拆解結(jié)構(gòu)受力分析

2.1工況分析

本文設(shè)計(jì)的盾構(gòu)刀盤應(yīng)用于煤礦斜井工程中，主要存在三種工況：工況一為盾構(gòu)在地質(zhì)均勻、無破碎帶、地層穩(wěn)定條件下掘進(jìn)，刀盤受力均勻；工況二為盾構(gòu)在地質(zhì)連續(xù)變化、軟硬不均、破碎帶地層掘進(jìn)，刀盤受力不均勻；工況三為盾構(gòu)在硬巖工作面出現(xiàn)部分軟巖，刀盤受到偏心負(fù)載載荷作用。

2.2約束和載荷加載

為了模擬刀盤分塊結(jié)構(gòu)中各個(gè)分塊結(jié)構(gòu)間的作用力，刀盤各分塊間采用綁定接觸約束關(guān)系進(jìn)行模擬，且各分塊單獨(dú)劃分網(wǎng)格，在計(jì)算結(jié)果中可以單獨(dú)查看各個(gè)分塊間接觸面上的應(yīng)力分布情況。針對(duì)盾構(gòu)施工煤礦斜井的復(fù)雜工況，結(jié)合盾構(gòu)理論分析設(shè)計(jì)結(jié)果和安全要求。由于不同巖層對(duì)盾構(gòu)掘進(jìn)過程產(chǎn)生不同阻力，在刀盤有限元分析模型中，需對(duì)盾構(gòu)刀盤施加最大軸向推力和最大扭矩值，并由理論計(jì)算結(jié)果得出其最大軸向推力和扭矩值分別為12 500 kN和8 460 kNm.在工況一條件下刀盤加載方法為刀盤背部法蘭面上均勻加載最大推力，在刀盤背部法蘭外圈弧面上施加最大扭矩，其他連接部位和刀座上施加全約束。在工況二條件下，盾構(gòu)雖滿推力工作，但整個(gè)刀盤中只有約1/5的刀具受力，在刀具安裝位置上均勻加載最大推力，在刀盤背部法蘭外圈弧面上施加最大扭矩。在工況三條件下盾構(gòu)的硬巖工作面出現(xiàn)部分軟巖，刀盤受到的偏心力，此時(shí)只有1/3刀盤面積上施加推力，在刀盤背部法蘭外圈弧面上施加扭矩，并在刀盤法蘭環(huán)處添加約束，刀座上施加載荷。

2.3“2+1”分塊刀盤結(jié)構(gòu)分析

“2+1”刀盤在工況一條件下，刀盤最大應(yīng)力出現(xiàn)在刀盤刀座上，最大應(yīng)力值為197.3 MPa；工況二條件下，刀盤最大應(yīng)力出現(xiàn)在刀座支架部位，最大應(yīng)力值為279.6 MPa，最大位移量為5.2 mm（見圖4）；工況三條件下，刀盤最大應(yīng)力值出現(xiàn)在加強(qiáng)筋板處，最大應(yīng)力值為223.7 MPa，由于刀盤選擇的材料是Q345高強(qiáng)度鋼，其屈服強(qiáng)度均大于刀盤在三種工況條件下所受的最大集中應(yīng)力，故“2+1”形式分塊刀盤在保證焊接質(zhì)量后的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度完全滿足盾構(gòu)施工要求。

圖4　“2+1”刀盤應(yīng)力云圖（工況二）

“2+1”刀盤分塊在工況二條件下，刀盤兩邊塊最大應(yīng)力均出現(xiàn)在刀盤支架連接處，最大應(yīng)力值為187.9 MPa；刀盤中心塊最大應(yīng)力則出現(xiàn)在刀盤刀座和支架連接處，最大應(yīng)力值為279.6 MPa（見圖5）；由于刀盤選擇的材料是Q345高強(qiáng)度鋼，其屈服強(qiáng)度均大于刀盤連接處所受的最大集中應(yīng)力，故“2+1”形式分塊刀盤在保證焊接質(zhì)量后的刀盤分塊結(jié)構(gòu)強(qiáng)度仍滿足盾構(gòu)施工要求。

圖5　“2+1”刀盤分塊的應(yīng)力云圖

2.4“4+1”分塊刀盤結(jié)構(gòu)分析

工況一條件下，刀盤受到的最大應(yīng)力為286.3 MPa；工況二條件下，刀盤受到的最大應(yīng)力為318.2 MPa，最大位移量6.3 mm（見圖6）；工況三條件下，刀盤受到的最大應(yīng)力為302.6 MPa.考慮選用Q345材料，其屈服強(qiáng)度為345 MPa，由于應(yīng)力集中的影響，三種工況下的最大應(yīng)力均接近材料的屈服極限，故“4+1”分塊刀盤焊接后的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度雖然在屈服強(qiáng)度范圍內(nèi)，但考慮到實(shí)際施工狀況復(fù)雜，難于滿足盾構(gòu)施工要求。

圖6　“4+1”刀盤應(yīng)力云圖（工況二）

3　刀盤可拆解結(jié)構(gòu)比選

針對(duì)煤礦斜井工程的盾構(gòu)地下拆解更多是在原位無擴(kuò)大硐室的條件下進(jìn)行，而無擴(kuò)大硐室拆解工程的特點(diǎn)是原位就地拆解、無擴(kuò)大硐室、經(jīng)濟(jì)效益高，適用于斜井地段拆解，其不足之處是需要采用多吊點(diǎn)聯(lián)動(dòng)，且作業(yè)空間狹小。

3.1刀盤分塊對(duì)比分析

對(duì)盾構(gòu)無擴(kuò)大硐室拆解的施工特點(diǎn)和三種分塊方式下刀盤仿真分析結(jié)果對(duì)比分析得出：“1+1”分塊刀盤因?yàn)槌叽绱?、重量大，難以在地下硐室內(nèi)完好拆解；“2+1”分塊刀盤中邊塊1和邊塊2的尺寸重量相比“1+1”分塊刀盤均較小，便于制造組裝過程中吊運(yùn)，其中間塊結(jié)構(gòu)可保證連接大法蘭保持整體承載性能。但在地下無擴(kuò)大硐室拆解時(shí)，由于隧道斷面空間尺寸限制，如果中心塊尺寸過大和重量偏大，難以拆解和硐室內(nèi)運(yùn)輸；“4+1”分塊刀盤單塊最大尺寸減小、重量降低，能保證盾構(gòu)原位無擴(kuò)大硐室拆解的較高完好率但對(duì)刀盤的制造拼接精度要求高，組裝難度大，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度降低。三種分塊方式下刀盤形式性能對(duì)比分析如表1所示。

表1　三種分塊方式刀盤性能比選分析表

3.2刀盤分塊結(jié)構(gòu)選型

盾構(gòu)刀盤在三種工況條件下，既要滿足盾構(gòu)施工的強(qiáng)度可靠性要求，又要充分滿足加工組裝、運(yùn)輸和拆解的安全要求。由于“2+1”分塊刀盤邊塊的尺寸和重量均較小，便于制造組裝過程中吊運(yùn)，其中間塊結(jié)構(gòu)可保證連接大法蘭保持整體承載性能，但是中間塊尺寸過大和重量偏大難以在地下無擴(kuò)大硐室拆解和硐室內(nèi)運(yùn)輸；而“4+1”分塊刀盤單塊最大尺寸減小、重量降低，但對(duì)刀盤的制造拼接精度要求高，組裝難度大，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度降低，并能保證盾構(gòu)原位無擴(kuò)大硐室拆解的較高完好率。

因此，針對(duì)煤礦斜井工程的地下無擴(kuò)大硐室拆解需求，結(jié)合三種刀盤分塊優(yōu)劣的比選分析結(jié)果，刀盤的結(jié)構(gòu)形式采用“2+1”刀盤分塊組裝結(jié)構(gòu)和“4+1”刀盤分塊拆解結(jié)構(gòu)，即在刀盤設(shè)計(jì)制造組裝階段，采用便于制造加工且整體強(qiáng)度高的“2+1”分塊刀盤在廠內(nèi)加工制造組裝；在刀盤拆解階段，采用分塊尺寸小、重量較輕的“4+1”刀盤分塊拆解，實(shí)施無擴(kuò)大硐室內(nèi)拆解，具體分塊參數(shù)如表2和表3所示。

表2　“4+1”分塊刀盤具體參數(shù)表

表3　“2+1”分塊刀盤具體參數(shù)表

4　結(jié)束語

本文通過分析盾構(gòu)刀盤尺寸和重量的空間限制、結(jié)構(gòu)受力與變形的影響，運(yùn)用經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)和仿真分析等方法對(duì)無擴(kuò)大硐室刀盤可拆解結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行比較分析得出，在保證刀盤制造組裝的高質(zhì)高效，達(dá)到刀盤拆解運(yùn)輸對(duì)最大質(zhì)量和尺寸的可行性要求下，綜合分析比較刀盤“1+1”、“2+1”和“4+1”三種分塊設(shè)計(jì)思路，綜合設(shè)計(jì)了便于制造且整體強(qiáng)度高的“2+1”形式和分塊尺寸小、重量較輕的“4+1”形式刀盤組合而成的刀盤可拆解結(jié)構(gòu)形式，滿足了在盾構(gòu)施工斜井地下無擴(kuò)大硐室拆解施工條件下的刀盤受力特性、施工安全性和拆解再利用的要求。

[1]雷升祥.斜井復(fù)合盾構(gòu)法施工技術(shù)研究[M].北京:中國(guó)鐵道出版社，2011.

[2]李守彪，毛東暉，鄒春華．大埋深煤礦長(zhǎng)斜井盾構(gòu)拆解施工技術(shù)分析[J]．煤炭工程，2014，46（9）：32-34．

[3]龍斌.新街臺(tái)格廟礦區(qū)長(zhǎng)距離大坡度斜井TBM設(shè)備選型探討[J].鐵道建筑技術(shù)，2012，（10）：25-27.

[4]鄒春華，梅勇兵.煤礦斜井盾構(gòu)螺旋輸送機(jī)原位拆卸施工技術(shù)[J].施工技術(shù)，2015，（7）：117-119.

Design of the Disassembly Cutter Structure and Dismantling Technology for Shield Machine Underground in Inclined Shaft

XU Zhen
（China Railway Construction Heavy Industry Co.，Ltd.，Changsha Hunan 410100，China）

Shield inclined shaft underground dismantling affected space and geological conditions and other factors. It cannot directly carry out the dismantling of cutter.In order to realize the shield safety，in inclined underground space is limited in rapid and efficient dismantling，research on cutter structure type of shield can be carried out. Therefore，according to the construction of inclined shaft engineering equipment and shield underground dismantling construction conditions，the design concept of the cutter block is embedded in the shield cutter structure design in the research and design phase of the shield，and the weight and size of dismantling cutter structure are studied in this paper.

shield；slope；underground；dismantling；cutter

TD40

A

1672-545X（2016）10-0001-04

2016-07-19

國(guó)家科技支撐計(jì)劃資助項(xiàng)目:煤礦長(zhǎng)距離斜井盾構(gòu)原位地下拆解及配套技術(shù)（2013BAB10B03）

徐震（1981-），男，河南淮陽人，博士，主要研究方向：盾構(gòu)機(jī)/TBM的關(guān)鍵部件研發(fā)設(shè)計(jì)。