陳志軒，王文強(qiáng)

（河北涿州華北鋁業(yè)有限公司，涿州 072750）

帶材中凸度對(duì)平整度的影響

陳志軒，王文強(qiáng)

（河北涿州華北鋁業(yè)有限公司，涿州 072750）

介紹了一種因中凸度影響造成帶材平整度異常的現(xiàn)象，對(duì)帶材中凸度累計(jì)產(chǎn)生卷凸度的原因進(jìn)行了分析，并針對(duì)其中影響中凸度的工藝參數(shù)、設(shè)備硬件、操作方法等進(jìn)行了分析和改善，提升了產(chǎn)品質(zhì)量。

環(huán)向應(yīng)力；蠕動(dòng)；截面輪廓；卷凸度；屈服強(qiáng)度；平整度

0　前言

隨著成品厚度的減薄，厚度小于0.5mm的鋁及鋁合金板帶材通過(guò)后續(xù)的軋制過(guò)程來(lái)改變斷面輪廓（中凸度）已經(jīng)越來(lái)越難。雖然軋制過(guò)程中通過(guò)控制比例凸度不變可以有效地延續(xù)中凸度的一致，但對(duì)于成品厚度，成品板帶材的中凸度越趨近于零值越好。但帶材厚度的減小，使得支撐板型控制的正負(fù)彎輥的有效空間縮小，實(shí)際帶材越薄，正負(fù)彎控制板型的能力越受限制。

鑄軋和熱軋帶材的典型生產(chǎn)過(guò)程包括熱軋、冷軋、 精整熱處理以及不同階段的開(kāi)卷與卷取。其產(chǎn)品平整度主要是由上道次板型、有載荷情況下的輥縫形態(tài)和軋制過(guò)程產(chǎn)生的內(nèi)部應(yīng)力決定。對(duì)于厚度大于0.5mm的帶材，上道次板型及本道次載荷情況下的輥縫形態(tài)尤為重要。但厚度小于0.5mm后，帶材內(nèi)部的應(yīng)力分布使得帶材有存在通過(guò)蠕變和松弛減少內(nèi)應(yīng)力的強(qiáng)烈傾向，帶材自身層間凸度的疊加也會(huì)累積成為卷凸度。實(shí)驗(yàn)證明，帶材寬度方向上2%的卷凸度會(huì)使帶卷的外圈材料在寬度方向中部比內(nèi)圈在寬度方向中部的拉應(yīng)力約大80MPa。如果實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程的材料彈性極限較小，那么道次卷凸度有可能在內(nèi)應(yīng)力的作用下使材料由彈性應(yīng)變向塑性應(yīng)變進(jìn)行發(fā)展，進(jìn)而引起帶材實(shí)際板型和在線(xiàn)顯示板型的不一致。

1　質(zhì)量問(wèn)題及原因分析

1.1問(wèn)題描述

現(xiàn)代化的工業(yè)生產(chǎn)一般都安裝有先進(jìn)的板型控制系統(tǒng)，各道次軋制厚度都會(huì)有一個(gè)已經(jīng)設(shè)定好的板型目標(biāo)值。但是實(shí)際生產(chǎn)中，帶材各道次及成品加工的最后道次因各種原因?qū)嶋H板型與目標(biāo)板型仍存在相當(dāng)大的板型偏差。更有甚者，軋制過(guò)程肉眼可見(jiàn)的明顯板型不良，系統(tǒng)板型顯示卻為良好。

針對(duì)有可能造成板型不良的各個(gè)因素，設(shè)備及工藝技術(shù)人員對(duì)設(shè)備彎輥、噴淋、曲線(xiàn)設(shè)定、輥凸度等進(jìn)行了一一排除，但仍未得到滿(mǎn)意的結(jié)果。

1.2原因分析

板帶材的板型就金屬加工方面來(lái)說(shuō)是一個(gè)熟悉且復(fù)雜的話(huà)題。其生產(chǎn)過(guò)程由于受坯料板型、原始輥形、軋制時(shí)的溫度、噴淋、軋制力、輥縫差異等諸多會(huì)影響金屬流動(dòng)差異的綜合因素影響，其內(nèi)部纖維組織的受力會(huì)不同。但板帶材是一個(gè)整體，受力不一致的纖維相互制約，延伸小的纖維受到拉伸，延伸大的纖維受到壓縮，這樣在帶材內(nèi)部就產(chǎn)生殘余應(yīng)力。當(dāng)內(nèi)部有殘余應(yīng)力的薄帶材（厚度在0.5mm及0.5mm以下）若此應(yīng)力達(dá)到極限值，就易形成從外觀就可見(jiàn)的瓢曲、波浪、起拱等板型缺陷。

參考德國(guó)Neto在“COIL BUILD UP COMPENSATION DURING COLD ROLLING TO IMPROVE OFF-LINE FLATNESS”中的理論，帶材中部較大的張力來(lái)自于卷凸度，而板型輥無(wú)法區(qū)分該張力來(lái)自輥縫還是卷取。于是，帶材在軋制過(guò)程中因卷凸度產(chǎn)生明顯的中松時(shí)，板型儀無(wú)法進(jìn)行閉環(huán)調(diào)整。從而造成肉眼明顯可見(jiàn)的中松，板型儀顯示卻為中間緊。

1.3凸度對(duì)板型的影響

帶材凸度作為影響板型因素的一部分，其在傳統(tǒng)影響板型的考慮因素中經(jīng)常被忽視。由于卷取時(shí)，帶材內(nèi)圈與逐漸增加的外圈在張應(yīng)力方面分布不均，使得帶材層間凸度對(duì)板型的影響除了張力影響外，還有靠近套筒內(nèi)部層與層間的蠕變以及卷材外圈張力增加后卷材有可能產(chǎn)生塑性變形的影響。

1.3.1“卷凸度”對(duì)板型控制系統(tǒng)的影響

金屬板帶材的軋制過(guò)程中，由于工藝和機(jī)械等各種原因，帶材在軋制過(guò)程中要保持一定的中凸度即“雪茄”型。亦即帶材非成品道次基本都帶有一定的中凸度，而隨著成品道次的臨近中凸度會(huì)在工藝設(shè)計(jì)中逐漸降低，負(fù)載輥縫下的斷面形態(tài)逐漸趨于平直。帶材中凸度的存在，使得隨著卷徑的增加，沿寬度方向帶材中部的卷徑大于邊部的卷徑（大于的程度視帶材的中凸度和卷大小的影響而定），而作為一個(gè)整體的卷材，寬度方向的中部帶材一方面受到邊部帶材拉應(yīng)力的牽制，一方面受到中凸度疊加產(chǎn)生的拉應(yīng)力影響，最終受力以中部凸度疊加產(chǎn)生的卷凸度拉應(yīng)力為主。

隨著卷取端帶材卷徑的增加，卷凸度逐漸增加。帶材施加于出口端板型儀沿寬度方向中部的壓應(yīng)力逐漸增加。結(jié)果使得板型儀顯示為中間緊，邊部松，而板型儀沿寬度方向中部壓力的增加并非是因?yàn)橛休d輥縫帶材板型中間緊的影響，但AFC的閉環(huán)控制系統(tǒng)無(wú)法判斷板型儀中部壓力增加的變化是因?yàn)榫砣《司聿耐苟纫鸬?，在閉環(huán)控制下自動(dòng)調(diào)整相應(yīng)的“手段”去抑制輥縫形狀，典型的手段包括減少負(fù)彎增加正彎，減小軋輥中部輥縫的噴淋，增加輥縫邊部的冷油壓力和噴淋量等等。

隨著閉環(huán)板型控制系統(tǒng)的調(diào)整，帶材中松現(xiàn)象使得卷凸度隨卷徑增加逐漸變?yōu)榫徍?，板型儀中部的壓應(yīng)力與帶材板型逐漸趨于一種平衡態(tài)。而這種平衡態(tài)以帶材自1/3卷徑開(kāi)始中松，自2/3卷徑位置開(kāi)始變松結(jié)束單個(gè)道次的軋制。

1.3.2“卷凸度”對(duì)環(huán)向應(yīng)力的影響

受限于冷軋用坯料在鑄軋或熱軋最后道次有沒(méi)有熱凸度的影響，冷軋用坯料的截面輪廓一般分為兩種（見(jiàn)圖1不同凸度的帶材輪廓）。其中，1#圖形為帶材在軋機(jī)沒(méi)有初始熱輥型時(shí)的厚度輪廓圖，5#、10#、20#為帶材在不同熱輥型時(shí)的厚度輪廓圖。其中，1#、5#、10#、20#帶材的凸度分別為：

圖1　不同凸度的帶材輪廓

由圖1中可以看出，1#帶材的厚度截面輪廓符合所需的雪茄形狀，但2%的偏差值太高，而5#、10#以及20#帶材偏差幅度大大減小，特別是20#帶材只有0.2%，但是20#帶材邊部有明顯不想要的翹邊缺陷。我們參考S. Neumann過(guò)程對(duì)最終鋁板平直度的影響理論取1#和20#帶材進(jìn)行分析。1#帶材沿套筒截面的應(yīng)力分布如圖2明亮區(qū)域所示，為典型的“桶狀”形狀，而兩種帶材相較于直徑方向和寬度方向的應(yīng)力分布分別見(jiàn)圖3和圖4。

圖2　1#卷應(yīng)力分布圖

圖3　環(huán)向應(yīng)力隨卷徑方向的變化

圖4　環(huán)向應(yīng)力隨寬度方向的變化

由圖3環(huán)向應(yīng)力隨卷徑方向的變化可知，1#卷由于“卷凸度”較大，在相同卷重和規(guī)格的條件下，相比20#卷的環(huán)向應(yīng)力更為明顯。其中，在卷外圈沿寬度方向的中部1#卷的張力最大值為80MPa，而20#卷約為52MPa，這是因?yàn)?0#卷的凸度相較于1#卷凸度較小。同樣參考圖4環(huán)向應(yīng)力隨寬度方向的變化，帶材沿寬度方向的中心向邊緣邊部靠近，其“卷凸度”產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力逐漸減小，但20#卷由于邊部有明顯可見(jiàn)的翹邊現(xiàn)象，致使靠近邊部位置環(huán)形應(yīng)力有V形翻轉(zhuǎn)的特征。

1.3.3“卷凸度”對(duì)板型的影響

“卷凸度”的存在使得帶材層間沿寬度方向的張應(yīng)力有了變化。由于卷凸度隨卷徑的增加而增加，且隨寬度方向向外有V形減弱趨勢(shì)，所以在帶材的外圈沿寬度方向在帶材的中部張應(yīng)力達(dá)到了最大值，根據(jù)圖4的20#卷可明顯看到帶材外圈沿寬度方向的最大應(yīng)力差有35MPa（50MPa-15MPa，20#帶材在寬度中心位置環(huán)向應(yīng)力為50MPa，距離邊部300mm位置處張應(yīng)力最小，約為15MPa），由于20#卷屬于軋輥熱凸度軋制，比較貼近實(shí)際生產(chǎn)，所以我們對(duì)20#卷根據(jù)彈性模量E=σ/ε可知：

式中E為彈性模量，σ為應(yīng)力，ε為應(yīng)變。

該結(jié)果表明帶材寬度方向中點(diǎn)與邊部的張力差，使得帶材的在線(xiàn)板型存在約50 I-Unit的測(cè)量誤差。意味著即使在線(xiàn)看到明顯的中松，但板型儀依然顯示為中間緊，而不會(huì)對(duì)此產(chǎn)生中間松的閉環(huán)調(diào)整?？紤]張力對(duì)帶材板型的巨大變化，我們對(duì)實(shí)際生產(chǎn)中的PS版基在0.26mm厚度進(jìn)行了機(jī)械性能方面的檢測(cè)，具體結(jié)果見(jiàn)表1。通過(guò)表1我們可知該1060H18材料的彈性極限范圍在70MPa～100MPa。也就是說(shuō)當(dāng)材料的局部應(yīng)力達(dá)到70MPa以上時(shí)，該材料就有可能發(fā)生塑性變形。

表1　1060H18PS版基的室溫力學(xué)性能

2　提高板型平整度的研究

根據(jù)前面的原因分析和卷凸度對(duì)帶材板型的影響，我們知道本質(zhì)量問(wèn)題產(chǎn)生的根本原因在于道次帶材有較大的中凸度，而由中凸度引發(fā)的卷凸度、環(huán)形應(yīng)力是該問(wèn)題的兩個(gè)具體表現(xiàn)形式。

2.1手動(dòng)參與板型控制

對(duì)于帶材在線(xiàn)表現(xiàn)出明顯的中間松，而板型儀顯示為中間緊的現(xiàn)象，我們調(diào)整了帶材可控負(fù)彎的范圍，讓彎輥系統(tǒng)可以在-40%以下范圍工作，同時(shí)增加了噴淋在輥縫中部范圍的壓力。對(duì)目標(biāo)板型的初始曲線(xiàn)二次系數(shù)設(shè)定為6，邊部系數(shù)設(shè)定為0，帶材運(yùn)行過(guò)程曲線(xiàn)系數(shù)疊加量調(diào)整見(jiàn)表2。

表2　軋機(jī)軋制曲線(xiàn)的設(shè)定

2.2降低坯料的中凸度

參考胥福順等的《冷軋鋁板帶材生產(chǎn)的板型控制》[1]，當(dāng)鑄軋坯料板形的中凸度大于1%，冷軋時(shí)易出現(xiàn)中部波浪過(guò)大的情況，造成板形不良。根據(jù)相似性軋制原理，冷軋過(guò)程中很難通過(guò)彎輥、軋制油分段控制和軋輥傾斜值等手段來(lái)調(diào)整鑄軋坯料所帶有的板形缺陷，最終冷軋板易產(chǎn)生邊部波浪，有時(shí)出現(xiàn)板形翹曲情況。

參考圖4，帶材中凸度0.2%能使得帶材外圈在寬度方向邊部和中間產(chǎn)生約35MPa的環(huán)應(yīng)力影響，而板型的影響也表現(xiàn)為50 I-Unit，根據(jù)板型控制的比例凸度，鑄軋或熱軋坯料的原始凸度盡量越小越好[2]，使得“卷凸度”的弧頂盡量趨近為零。

2.3減小帶材的卷取張力

由于道次帶材在70MPa以上就會(huì)發(fā)生屈服變形，結(jié)合中凸度在帶材寬度方向中部已經(jīng)產(chǎn)生50MPa的張應(yīng)力，所以帶材的卷取應(yīng)力應(yīng)小于20MPa。但過(guò)小的張應(yīng)力會(huì)導(dǎo)致帶材錯(cuò)串層，為此我們采取以下措施：

（1）增加軋機(jī)出口端吹掃壓力并調(diào)整吹掃結(jié)構(gòu)。之前的軋機(jī)吹掃裝置為扇形中間吹掃，對(duì)軋機(jī)出口端的帶材邊部很少顧及，而因工藝裂邊造成的毛邊最容易成為軋制油藏匿之處，為此我們?cè)趲Р能堉破矫嫖恢玫呐品惶帉?duì)稱(chēng)設(shè)置了固定式管式吹掃，對(duì)上下表面對(duì)稱(chēng)地設(shè)置了上下兩個(gè)風(fēng)箱，每個(gè)風(fēng)箱沿寬度方向?qū)ΨQ(chēng)三個(gè)風(fēng)刀，依次雁式排列，取得了良好的效果，見(jiàn)圖5。

圖5　一種冷軋機(jī)軋件油污吹掃裝置

上述裝置已申請(qǐng)了專(zhuān)利，專(zhuān)利名稱(chēng)為：一種冷軋機(jī)軋件油污吹掃裝置；專(zhuān)利號(hào)：ZL 2013 2 0670266.8；發(fā)明人：陳志軒、劉英超、徐坤等。

（2）加裝卷取支撐。參考鋁箔軋機(jī)加裝壓平輥的方法，為了防止小張力軋制帶材錯(cuò)層，我們?cè)诶滠垯C(jī)出口端加裝了壓平輥。由于壓平輥所在位置如果與帶材和卷相切的位置重合，容易造成帶材起皺，我們將壓平輥壓下的位置朝卷取方向做了少量移動(dòng)，且對(duì)壓平輥的輥面做了中凸處理，以方便帶材對(duì)中。

3　結(jié)束語(yǔ)

經(jīng)過(guò)近一年的技術(shù)攻關(guān)，我們優(yōu)化了1450冷軋產(chǎn)品的生產(chǎn)工藝，對(duì)設(shè)備進(jìn)行了改造，提高了產(chǎn)品質(zhì)量，滿(mǎn)足了用戶(hù)的使用要求，為我公司的產(chǎn)品贏得了市場(chǎng)。同時(shí)通過(guò)本項(xiàng)目的一系列技術(shù)攻關(guān)，我們積累了更多的經(jīng)驗(yàn)，為事業(yè)部其它產(chǎn)品的工藝改進(jìn)提供了更多的理論依據(jù)。

[1]丁樹(shù)峰，胡偉.軋制板帶材的板形檢測(cè)[M].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，2006

[2]胥福順，李全，楊剛，楊鵬.冷軋鋁板帶材生產(chǎn)的板型控制[J].云南冶金，2006

（編輯：余東梅）

Influence of Crown of Strip on Flatness

CHEN Zhi-xuan，WANG Wen-qiang
（ Northern China Aluminum CO.，Ltd. ，Zhuozhou 072750， China ）

Abnormal phenomenon of strip flatness caused by crown was introduced. Cause of roll crown caused by crown accumulated was analyzed as well. Process parameters，equipment，hardware and operating methods which effect on crown are analyzed and improved，and the quality of the product is improved.

hoop stress; creep; cross section contour; roll crown; yield strength; flatness

TG334.9+5

A

1005-4898（2016）02-0032-05

10.3969/j.issn.1005-4898.2016.02.06

陳志軒（1975-），男，河北涿州人，本科。

2016-01-06