何前進(jìn)，紀(jì)東斌，王 勇，房務(wù)農(nóng)

（1.合肥通用機(jī)械研究院國(guó)家壓力容器與管道安全工程技術(shù)研究中心，安徽合肥230031；2.中國(guó)石油獨(dú)山子石化公司，新疆獨(dú)山子833600）

球罐自動(dòng)焊用焊絲試驗(yàn)

何前進(jìn)1，紀(jì)東斌2，王 勇2，房務(wù)農(nóng)1

（1.合肥通用機(jī)械研究院國(guó)家壓力容器與管道安全工程技術(shù)研究中心，安徽合肥230031；2.中國(guó)石油獨(dú)山子石化公司，新疆獨(dú)山子833600）

通過焊接工藝性能試驗(yàn)、焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)、斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)、系列低溫沖擊試驗(yàn)、焊接線能量選擇試驗(yàn)及落錘試驗(yàn)，研究GCR-81Ni1MP焊絲的焊接工藝性能、焊接接頭和熔敷金屬的力學(xué)性能以及抗裂性能，不同焊接線能量對(duì)-20℃時(shí)該焊絲焊縫和熱影響區(qū)沖擊韌性的影響，測(cè)定了焊縫的韌脆性轉(zhuǎn)變溫度和NDTT。結(jié)果表明，GCR-81Ni1MP焊絲焊接工藝性能優(yōu)良，焊接接頭和熔敷金屬的力學(xué)性能較技術(shù)要求有較大的裕量；焊接線能量在56 kJ/cm時(shí)，焊縫金屬的低溫韌性仍可滿足技術(shù)要求，韌脆轉(zhuǎn)變溫度低于-37℃，NDTT溫度為-55℃；GCR-81Ni1MP焊絲可用于Q370R球罐的全位置自動(dòng)焊接。

GCR-81Ni1MP焊絲；Q370R球罐自動(dòng)焊接試驗(yàn)；韌脆轉(zhuǎn)變溫度

0 前言

隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，對(duì)石化原料及能源需求的增長(zhǎng)，每年需新增大批球罐用于儲(chǔ)存。目前國(guó)內(nèi)球罐一般采用焊條電弧焊施焊，效率低，勞動(dòng)強(qiáng)度大，焊縫成形較差。其焊接質(zhì)量很大程度上受人為因素影響，同時(shí)也制約了球罐安裝質(zhì)量的提高，再加上市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)加速了焊工流動(dòng)和焊工難以管理，球罐出現(xiàn)焊接質(zhì)量問題對(duì)焊工也難以追責(zé)。為此，球罐采用自動(dòng)焊成為行業(yè)的迫切需求。

球罐的焊接為全位置焊接，且焊接接頭尤其是立焊位置的接頭要求具有較高的力學(xué)性能，因此，對(duì)焊接材料的工藝性能和力學(xué)性能提出了較高的要求。為此，合肥通用機(jī)械研究院聯(lián)合昆山京群焊材科技有限公司開發(fā)了Q370R鋼制球罐用焊絲GCR-

81Ni1MP。

本研究擬通過焊接工藝評(píng)定、斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)、系列低溫沖擊試驗(yàn)、焊接線能量選擇試驗(yàn)、落錘試驗(yàn)及金相試驗(yàn)，研究GCR-81Ni1MP焊絲的焊接工藝性能、接頭和熔敷金屬的力學(xué)性能、抗裂性能，研究不同焊接線能量對(duì)-20℃時(shí)該焊絲焊縫和熱影響區(qū)沖擊韌性的影響，測(cè)定焊縫的韌脆性轉(zhuǎn)變溫度和NDTT，并分析焊縫的金相組織。

1 GCR-81Ni1MP焊絲熔敷金屬化學(xué)成分和力學(xué)性能

試驗(yàn)采用GCR-81Ni1MP金屬粉芯焊絲，規(guī)格φ1.2 mm。熔敷金屬屬于Mn-Ni-Mo合金體系，擴(kuò)散氫含量（熱導(dǎo)法）[H]≤2.1 mL/100g，低于技術(shù)要求[H]≤3 mL/100 g。熔敷金屬化學(xué)成分和力學(xué)性能分別見表1、表2。

表1 GCR-81Ni1MP焊絲熔敷金屬的化學(xué)成分％

表2 GCR-81Ni1MP焊絲熔敷金屬力學(xué)性能

由表2可知，該焊絲力學(xué)性能優(yōu)良，相對(duì)于技術(shù)要求有很大的裕量。

2 焊絲自動(dòng)化焊接工藝性能試驗(yàn)

參照GB/T25776-2010《焊接材料焊接工藝性能評(píng)定方法》[1]，在平焊位置測(cè)定其送絲和電弧穩(wěn)定性、熔敷速度、熔敷效率、發(fā)塵量、飛濺率，在2G、3G、4G位置檢驗(yàn)焊縫成形。

2.1 焊絲送絲和電弧穩(wěn)定性試驗(yàn)

試驗(yàn)在3塊400 mm×100 mm×16 mm的Q235B試板上分別采用直流脈沖電源施焊，結(jié)果如表3所示。

表3 GCR-81Ni1MP焊絲自動(dòng)焊電弧穩(wěn)定性

由表3可知，該焊絲即使在干伸長(zhǎng)較長(zhǎng)時(shí)，采用直流脈沖電源進(jìn)行自動(dòng)焊接，其電弧穩(wěn)定性仍較好。

2.2 熔敷效率

試驗(yàn)采用3塊20 mm厚、規(guī)格300 mm×150 mm的Q235B鋼板，分別在3塊鋼板上焊接1 min，試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。結(jié)果表明，該焊絲自動(dòng)焊熔敷效率很高。

表4 GCR-81Ni1MP焊絲自動(dòng)焊熔敷效率

2.3 發(fā)塵量試驗(yàn)

按GB/T25776-2010《焊接材料焊接工藝性能評(píng)定方法》[1]中的集氣法檢測(cè)焊絲自動(dòng)焊的發(fā)塵量，檢測(cè)結(jié)果如表5所示。結(jié)果表明，即使在大的焊接電流下，該焊絲自動(dòng)焊的發(fā)塵量仍很小。

2.4 飛濺率

采用Q235B鋼板，規(guī)格160mm×50mm×10mm，采用同一批次焊絲，分別在三塊鋼板上焊接30s，結(jié)果見表6。由表6可知，該焊絲自動(dòng)焊飛濺率很低。

表5 GCR-81Ni1MP焊絲自動(dòng)焊熔敷金屬發(fā)塵量

表6 GCR-81Ni1MP焊絲自動(dòng)焊飛濺率

2 .5焊縫成形

采用16 mm厚Q235B鋼板，尺寸400mm×100mm，分別在2G、3G和4G位置焊接，焊縫成形情況如圖1～圖3所示。焊縫表面波紋均勻，成形優(yōu)良，蓋面層無咬邊現(xiàn)象。

圖1 自動(dòng)橫焊（2G）的焊縫成形（120 A/22 V）

圖2 自動(dòng)立焊（3G）的焊縫成形（110 A/15 V）

圖3 自動(dòng)仰焊（4G）的焊縫成形（110 A/15 V）

3 斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)

為評(píng)價(jià)Q370R鋼采用GCR-81Ni1MP焊絲，在富氬氣體保護(hù)下自動(dòng)焊接的焊接熱影響區(qū)焊接冷裂紋敏感性，試驗(yàn)用40 mm厚鋼板，按GB 4675.1-1984《焊接性試驗(yàn)—斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法》[2]進(jìn)行斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)。

焊前預(yù)熱至70℃，施焊時(shí)環(huán)境溫度25℃，環(huán)境濕度50％～55％。采用直流脈沖電源，焊接電流220～230 A，焊接電壓25～26 V，焊接速度150 mm/min。

試板自然冷卻48 h后，滲透檢測(cè)試驗(yàn)焊縫表面，發(fā)現(xiàn)收弧處有小的弧坑裂紋，按標(biāo)準(zhǔn)可以不予考慮。對(duì)4片5個(gè)斷面進(jìn)行裂紋檢查，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：Q370R鋼板在焊前預(yù)熱70℃時(shí)，除弧坑有微裂紋外，未發(fā)現(xiàn)任何冷裂紋。若按通常當(dāng)裂紋率小于20％時(shí)可判定該試板無冷裂紋傾向的原則，Q370R焊前經(jīng)70℃以上的預(yù)熱，采用GCR-81Ni1MP焊絲、在富氬氣體保護(hù)下自動(dòng)焊接，在現(xiàn)場(chǎng)球罐的焊接拘束狀態(tài)下，實(shí)際焊接接頭出現(xiàn)冷裂紋的可能性很小。

4 GCR-81NI1MP焊絲自動(dòng)焊接線能量選擇

試驗(yàn)采用40mm厚的Q370R鋼板，直流脈沖電源，預(yù)熱溫度100℃，對(duì)接焊，雙面V型坡口?？紤]實(shí)際工況（球罐開罐返修后可能進(jìn)行一次熱處理），焊后按（590℃±15℃）×2.5 h進(jìn)行二次焊后熱處理。熱處理后從焊接試板中切取沖擊試樣，其缺口分別位于焊縫和熱影響區(qū)。沖擊試驗(yàn)結(jié)果如表7所示，焊縫和熱影響區(qū)沖擊功隨線能量變化的曲線如圖4和圖5所示。

表7 不同焊接線能量焊縫和熱影響區(qū)沖擊試驗(yàn)結(jié)果

由圖4可知，隨著焊接線能量的增加，焊縫金屬-20℃AKV2降低，線能量達(dá)56 kJ/cm時(shí)，焊縫金屬-20℃AKV2為50 J，下降幅度較大，因此Q370R鋼制球罐采用GCR-81Ni1MP焊絲進(jìn)行自動(dòng)焊接時(shí)，焊接線能量宜控制在40 kJ/cm以下。

5 球罐焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)

按NB/T47014-2011《承壓設(shè)備用焊接工藝評(píng)

定》[3]，對(duì)56 mm厚Q370R鋼進(jìn)行立焊位置的對(duì)接接頭焊接工藝評(píng)定，焊后對(duì)試板進(jìn)行（590℃±15℃）×2.5 h二次焊后熱處理。分別進(jìn)行焊接接頭的拉伸試驗(yàn)、彎曲試驗(yàn)以及焊縫金屬和熱影響區(qū)的-20℃沖擊試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果如表8、表9所示。

圖4 焊接線能量對(duì)焊縫金屬?zèng)_擊功（AKV2）的影響

圖5 焊接線能量對(duì)熱影響區(qū)沖擊功（AKV2）的影響

表8 Q370R+GCR-81Ni1MP 3G位置焊接接頭拉伸及彎曲試驗(yàn)結(jié)果

表9 Q370R+GCR-81Ni1MP 3G位置焊縫和熱影響區(qū)沖擊試驗(yàn)結(jié)果

從立焊位置焊接工藝評(píng)定結(jié)果可知，GCR-81Ni1MP焊絲焊縫金屬-20℃AKV2高達(dá)107 J，與技術(shù)條件相比富裕量較大。

6 焊縫金屬系列溫度沖擊試驗(yàn)

試驗(yàn)采用56mm厚Q370R鋼板，在立焊位置施焊，預(yù)熱溫度100℃，控制層間溫度不大于200℃，焊后SR處理。從焊縫中心取樣，焊接線能量46 kJ/cm。試驗(yàn)溫度-80℃～20℃，其AKV2-T關(guān)系曲線如圖6所示，纖維斷面率-溫度關(guān)系曲線如圖7所示，韌脆性轉(zhuǎn)變溫度見表10。

表10 焊縫金屬的韌脆性轉(zhuǎn)變溫度

圖6 焊縫金屬AKV2與溫度的關(guān)系

圖7 焊縫金屬纖維斷面率與溫度的關(guān)系

由表10可知，由不同判據(jù)評(píng)定的焊縫金屬韌脆性轉(zhuǎn)變溫度均低于-37℃，說明該焊絲用于Q370R鋼制球罐自動(dòng)焊時(shí)，只要焊接線能量控制在適當(dāng)?shù)?/p>

范圍內(nèi)就有足夠的韌性儲(chǔ)備。

7 焊縫金屬落錘試驗(yàn)

本試驗(yàn)為立焊位置，并經(jīng)（590℃±15℃）×2.5 h二次焊后熱處理后，制取落錘P2試樣。按GB/T6803-2008《鐵素體鋼的無塑性轉(zhuǎn)變溫度落錘試驗(yàn)方法》[4]的規(guī)定，對(duì)熱處理狀態(tài)的焊縫金屬進(jìn)行落錘試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表11。

表11 焊縫金屬落錘試驗(yàn)結(jié)果

由表11可知，經(jīng)（590℃±15℃）×2.5 h二次焊后熱處理后，立焊位置的焊縫金屬的NDTT溫度為-55℃，表明焊縫金屬止裂能力較強(qiáng)。

8 焊縫金屬顯微組織

對(duì)SR處理狀態(tài)下焊縫金屬進(jìn)行了金相組織檢驗(yàn)，如圖8所示，焊縫金屬的金相組織為鐵素體+少量回火貝氏體。

圖8 近表層焊縫金相組織

9 結(jié)論

（1）GCR-81Ni1MP焊絲具有良好的焊接工藝性能，焊接電弧穩(wěn)定，焊縫成形均勻美觀，全位置焊接工藝性能優(yōu)良，熔敷效率較高，飛濺較小，焊接煙塵較少。

（2）GCR-81NI1MP焊絲自動(dòng)焊焊縫金屬焊接線能量為56 kJ/cm時(shí)，焊縫金屬的低溫韌性仍可滿足技術(shù)條件要求，但現(xiàn)場(chǎng)焊接線能量最好控制在40 kJ/cm以下。

（3）采用GCR-81Ni1MP焊絲自動(dòng)焊對(duì)Q370R鋼制球罐進(jìn)行立焊位置的焊接工藝評(píng)定，經(jīng)（590℃± 15℃）×2.5 h二次焊后熱處理，焊接接頭的性能完全滿足NB/T47014-2011和技術(shù)條件要求。

（4）立焊位置的焊縫金屬系列沖擊試驗(yàn)結(jié)果表明，由不同判據(jù)評(píng)定，韌脆性轉(zhuǎn)變溫度均低于-37℃。

（5）立焊位置的焊縫金屬NDTT溫度為-55℃，焊縫金屬止裂性能較好。

（6）對(duì)GCR-81Ni1MP焊絲進(jìn)行全面、系統(tǒng)的試驗(yàn)研究表明，該焊絲能滿足Q370R鋼制球罐的自動(dòng)化焊接。

[1]GB/T25776-2010，焊接材料焊接工藝性能評(píng)定方法[S].

[2]GB 4675.1-1984，焊接性試驗(yàn)——斜Y型坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法[S].

[3]NB/T47014-2011，承壓設(shè)備用焊接工藝評(píng)定[S].

[4]GB/T 6803-2008，鐵素體鋼的無塑性轉(zhuǎn)變溫度落錘試驗(yàn)方法[S].

Test of welding wire utilized for automatic welding of spherical tank

HE Qianjin1，JI Dongbin2，WANG Yong2，F(xiàn)ANG Wunong1
（1.HeFei General Machinery Research Institute，National Technology Research Center on Pressure Vessel and Pipeline Safety Engineering，Hefei 230031，China；2.CNPC Dushanzi Petrochemical Company，Dushanzi 833600，China）

Through the welding process performance，the welding procedure qualification，oblique Y-groove weld cracking test，the series of low temperature impact test，welding line energy choice test and drop weight test,the welding process performance，the mechanical properties，crack resistance and crack resistance ofGCR-81Ni1MP weldingwire were studied，and the influence ofenergy on the weld and heat affected zone of the-20℃was also studied，and the ductile brittle transition temperature and NDTT were measured.The results indicated that welding process performance of GCR-81Ni1MP welding wire was excellent，the mechanical properties of the welded joints and the deposited metal were more than the technical requirements.The lowtemperature toughness ofthe weld metal could meet the technical requirements for the weldingline energyin 56 kJ/cm，the toughness and brittleness transition temperature was lower than that of -37℃，and the NDTTtemperature was-55℃.Accordingtothe experimental results，GCR-81Ni1MP weldingwire could be used for all position automatic weldingofQ370R steel spherical tank.

GCR-81Ni1MP welding wire；Q370R automatic welding test of spherical tank；ductile-brittle transition temperature

TG422.3

A

1001-2303（2016）10-0045-05

10.7512/j.issn.1001-2303.2016.10.09

獻(xiàn)

何前進(jìn)，紀(jì)東斌，王勇，等.球罐自動(dòng)焊用焊絲試驗(yàn)[J].電焊機(jī)，2016，46（10）：45-49.

2015-07-20；

2016-08-12

何前進(jìn)（1980—），男，安徽岳西人，高級(jí)工程師，碩士，主要從事壓力容器的制造、安裝和新型焊接材料的開發(fā)及國(guó)產(chǎn)化等相關(guān)工作。