郭 如 炯

(中海(海南)海盛船務(wù)股份有限公司，海南 ?？?570125)

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換索施工順序和換索數(shù)目對(duì)梁塔內(nèi)力的影響分析

郭 如 炯

(中海(海南)海盛船務(wù)股份有限公司，海南 ?？?570125)

結(jié)合某橋梁的工程概況，建立了橋梁平面桿系模型并進(jìn)行模擬計(jì)算，將理論計(jì)算和實(shí)踐測(cè)量相結(jié)合，分析了換索施工順序和換索數(shù)目的不同對(duì)梁塔內(nèi)力的影響，給出了中小跨徑斜拉橋換索的最佳施工順序和換索數(shù)目。

平面桿系，梁塔內(nèi)力，換索施工，換索數(shù)目

對(duì)復(fù)雜的超靜定斜拉橋結(jié)構(gòu)而言，在換索施工控制中存在的不確定影響因素較多，為使換索順利、安全進(jìn)行，應(yīng)對(duì)斜拉橋換索施工控制進(jìn)行詳細(xì)的分析研究。根據(jù)文中所提斜拉橋已有資料，并借助同濟(jì)大學(xué)橋梁博士(V3.0版)進(jìn)行該橋模型的建立，從換索施工工序、拉索數(shù)目不同變化來(lái)進(jìn)行分析、計(jì)算，分析不同工序下主梁和索塔的內(nèi)力影響，給出有利的施工工序，為類(lèi)似的斜拉橋換索施工控制提供參考[1]。

1 工程概況

該橋?yàn)槿邕B續(xù)、雙塔對(duì)稱(chēng)布置的斜拉橋，索塔為雙塔雙索面、門(mén)式框架形式，橋跨形式為70 m+144 m+70 m=284 m，橋面形式為凈—(7+2×0.75)m人行道；拉索為扇形布置，且每根主塔對(duì)應(yīng)7對(duì)拉索，從上往下的5對(duì)斜拉索，由2股拉索組成一組；其余靠下的2對(duì)斜拉索是單股形式，故全橋拉索為5×2×8+4×4=96股(為方便索塔上同一位置處的4股拉索交叉固定，兩股拉索在邊跨左右布置，中跨上下布置)。圖1為1/2側(cè)拉索的編號(hào)，另外一側(cè)與之對(duì)稱(chēng)布置，采用N編號(hào)。

2 理論模擬換索施工的研究分析

2.1 換索施工控制計(jì)算模型

借助同濟(jì)大學(xué)橋梁博士(V3.0版)進(jìn)行模型的建立、計(jì)算和研究分析，該模型的有限元理論依托平面桿系法，看作離散的簡(jiǎn)化單元組成的集合體，共有468個(gè)單元；主塔采用平面梁?jiǎn)卧瑱M向?yàn)槿孛嫘问?，拉索采用考慮垂度的換算彈性模量的索單元，橫隔梁和掛籃均采用集中力方式；邊界條件為橋臺(tái)、墩處主梁豎向位移約束，主塔在承臺(tái)處固結(jié)[2]。模型為一次成橋并輸入初始索力的模型，看作初始狀態(tài)，每個(gè)施工階段對(duì)應(yīng)不同的換索步驟。在施工工序中，拆除某索單元，并將索力值設(shè)置為0，即為拆索，模型的受力體系在此過(guò)程不發(fā)生改變；安裝某索單元，并給一索力設(shè)計(jì)張拉值，即為裝新索過(guò)程[3]。橋梁離散圖如圖2所示。

2.2 換索施工順序?qū)χ魉?/p>

該橋在實(shí)際換索施工中，采用逐塔換索，拆除索數(shù)目以2根、4根為宜，上、下游同時(shí)進(jìn)行，依據(jù)從外到內(nèi)、先長(zhǎng)索后短索的原理，實(shí)踐表明上述工序是安全有保證的。為進(jìn)行對(duì)比分析、研究換索工序的不同對(duì)主塔內(nèi)力的影響，以下面2種工序進(jìn)行建模分析，并對(duì)主梁應(yīng)力進(jìn)行分析研究[4]。

工序1：模型依據(jù)縱橋向從外到內(nèi)、先長(zhǎng)索后短索的順序進(jìn)行計(jì)算拆除、更換拉索；工序2：模型依據(jù)縱橋向從內(nèi)到外、先短索后長(zhǎng)索的順序進(jìn)行計(jì)算拆除、更換拉索[5]。

1)主梁應(yīng)力變化分析。依據(jù)上述2種工序下的模型，提取相應(yīng)數(shù)據(jù)可知：在更換M側(cè)拉索時(shí)，主梁應(yīng)力變化程度最大，對(duì)工序1來(lái)說(shuō)最大施工階段為更換M10-1，M9-1，M10-3和M9-3號(hào)索，對(duì)工序2來(lái)說(shuō)為更換N8-2，N7-2，N8-4和N7-4號(hào)索，上下翼緣應(yīng)力在2種工序中改變幅度最大的施工階段對(duì)比圖如圖3，圖4所示。

從圖3，圖4可以看出，進(jìn)行拆除、安裝拉索位置附近處的主梁截面較其他位置，其應(yīng)力變化量較大。從圖中應(yīng)力曲線峰值可以看出，工序2模擬計(jì)算下的應(yīng)力峰值較小，對(duì)主梁造成的應(yīng)力變化破壞也小，故適宜采用工序2。

在更換N側(cè)拉索時(shí)，主梁應(yīng)力變化程度最大，對(duì)工序1來(lái)說(shuō)最大施工階段為更換N12-1，N11-1，N12-3和N11-3號(hào)索，對(duì)工序2來(lái)說(shuō)為更換N12-2，N11-2，N12-4和N11-4號(hào)索，上下翼緣應(yīng)力在2種工序中改變幅度最大的施工階段對(duì)比圖如圖5，圖6所示。

同理，從圖5，圖6可以看出，進(jìn)行拆除、安裝拉索位置附近處的主梁截面較其他位置，其應(yīng)力變化量較大。從圖中應(yīng)力曲線峰值可以看出，兩者應(yīng)力變化曲線都較均勻，工序1，2均可適用。

綜述，不同的換索施工順序會(huì)對(duì)主梁產(chǎn)生一定程度的影響，應(yīng)力變化較大出現(xiàn)在換索施工階段；通過(guò)上述分析可知，M側(cè)換索適宜采用工序2，N側(cè)換索兩者皆可。

2)索塔應(yīng)力影響分析。在拉索的整個(gè)施工過(guò)程中，索塔會(huì)出現(xiàn)偏位，索塔內(nèi)力也會(huì)改變。經(jīng)模型計(jì)算，在M側(cè)更換施工時(shí)，M14-3和M13-3號(hào)索的施工產(chǎn)生的內(nèi)力變化最大，截面應(yīng)力變化量在不同截面位置變化對(duì)比圖如圖7，圖8所示。

從圖7，圖8可以看出，不同截面位置處的索塔應(yīng)力變化量不同，從塔頂向塔根遞增。對(duì)比計(jì)算數(shù)據(jù)可知，在卸索時(shí)，工序1，2情況下的M，N塔根應(yīng)力變化較大；工序2在整個(gè)施工過(guò)程中的應(yīng)力變化量值相近，而工序1的變化幅度較大，對(duì)索塔產(chǎn)生的破壞也較大，所以選用工序2對(duì)索塔受力比較有利。

在N側(cè)更換施工時(shí)，同樣在M14-3和M13-3號(hào)索的施工產(chǎn)生的內(nèi)力變化最大，截面應(yīng)力變化量在不同截面位置變化對(duì)比圖如圖9，圖10所示。

從圖9，圖10可以看出，工序1，2在更換N側(cè)斜拉索時(shí)，索塔的應(yīng)力變化量曲線相同，而且也是在塔根處索塔應(yīng)力變化量最大，M側(cè)塔應(yīng)力相對(duì)變化較大，但兩者相差不大；故在N側(cè)更換斜拉索時(shí)，工序1，2均可以。

綜述，采用不同的施工工序索塔應(yīng)力發(fā)生較大的影響變化，從模型分析可知，工序2情況下主梁和索塔應(yīng)力變化均勻，且變化較小，能保證換索的安全性和合理性，工序2較優(yōu)。

3 結(jié)語(yǔ)

在拉索的更換中，采用逐塔換索，依據(jù)從外到內(nèi)、先長(zhǎng)索后短索的原理(即工序2)，對(duì)梁塔和主梁產(chǎn)生的應(yīng)力變化幅度較小，換索較安全；在換索數(shù)目方面，建議在最長(zhǎng)、最短、次長(zhǎng)、次短索更換時(shí)以2根為最佳數(shù)目，處于中間長(zhǎng)度的拉索更換時(shí)以4根即可，對(duì)梁塔的應(yīng)力影響也較?。话踩鹨?jiàn)，不建議雙塔同時(shí)進(jìn)行換索施工。

[1] 譚紅霞,張建民.大跨度斜拉橋施工過(guò)程索力和線性雙控研究[J].河海大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2008,36(1):97-101.

[2] Jin Cheng,Jian Jing Jiang,RuCheng Xiao,et al.Advanced aerostatic stability analysis of cable-stayed bridges using finite-element method[J].Computers and Structures,2002(80):1145-1158.

[3] 蔣偉平.斜拉橋換索理論及其技術(shù)問(wèn)題的研究[D].成都：西南交通大學(xué)碩士學(xué)位論文,2003:52-54.

[4] 王文濤.斜拉橋換索工程[M].第2版.北京：人民交通出版社,2006:111-112.

[5] 譚曉琪.三達(dá)地怒江大橋換索工程實(shí)例分析[J].中外公路,2006,26(4):130-133.

The influence analysis on cable replacement construction sequence and number to beam and tower internal forces

Guo Rujiong

(CentralLake(Hainan)HaishengShippingLimitedCompanybyShare,Haikou570125,China)

Combining with the engineering situation of a bridge, this paper established the bridge plane bar system model and made simulation and calculation, combining with theoretical calculation and practice measurement, analyzed the influence of cable replacement construction sequence and number to different beam and tower internal forces, gave the best construction sequence and cable replacement number to medium and small span cable-stayed bridge cable replacement.

plane bar system, beam and tower internal force, cable replacement construction, cable replacement number

1009-6825(2016)11-0190-03

2016-01-23

郭如炯(1973- )，男，工程師

U445

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