陳佳勝，王 軍，郭自剛，王 光，陳 俊，李華忠

（1.南京南瑞繼保電氣有限公司，江蘇省南京市 211102;2.西南電力設(shè)計(jì)院有限公司，四川省成都市 610021）

特大型水電機(jī)組繼電保護(hù)相關(guān)問(wèn)題研究

陳佳勝1，王 軍2，郭自剛1，王 光1，陳 俊1，李華忠1

（1.南京南瑞繼保電氣有限公司，江蘇省南京市 211102;2.西南電力設(shè)計(jì)院有限公司，四川省成都市 610021）

隨著我國(guó)700MW級(jí)水電機(jī)組陸續(xù)投入運(yùn)行，發(fā)電機(jī)—變壓器組（簡(jiǎn)稱發(fā)變組）保護(hù)應(yīng)用遇到了一些新的問(wèn)題。本文針對(duì)注入式定子保護(hù)接地電阻測(cè)量值波動(dòng)、主變壓器低壓側(cè)零序電壓保護(hù)受TV一次斷線影響、主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)TA極性難以校核、動(dòng)態(tài)條件下轉(zhuǎn)子繞組對(duì)地絕緣電阻誤差大等若干問(wèn)題進(jìn)行了分析，給出了解決措施。實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明，本文提出的方案較好地解決了現(xiàn)場(chǎng)問(wèn)題，滿足特大型水電機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的需求。

注入式定子接地保護(hù)；主變壓器低壓側(cè)零序電壓保護(hù)；主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)；轉(zhuǎn)子接地保護(hù)

0 引言

近年來(lái)隨著三峽、溪洛渡、向家壩、龍灘等巨型水電站的并網(wǎng)發(fā)電，700MW及以上特大型水電機(jī)組逐漸成為我國(guó)水力發(fā)電的主流機(jī)型。參考水電機(jī)組內(nèi)部故障定量化設(shè)計(jì)方案配置其保護(hù)功能，采用雙套主保護(hù)、雙套后備保護(hù)的配置原則，國(guó)產(chǎn)發(fā)變組保護(hù)在700MW及以上特大型水電機(jī)組上得到了廣泛使用。多年運(yùn)行實(shí)踐表明，國(guó)產(chǎn)發(fā)變組保護(hù)設(shè)備具有高靈敏度、高可靠性，有力保障了我國(guó)特大型水電機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

運(yùn)行中，特大型水電機(jī)組保護(hù)也遇到了一些新的問(wèn)題。如在靜止?fàn)顟B(tài)、并網(wǎng)運(yùn)行狀態(tài)下注入式定子接地保護(hù)測(cè)量電阻發(fā)生波動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)發(fā)出報(bào)警信號(hào)；主變壓器低壓側(cè)零序電壓受TV一次斷線的影響，僅發(fā)報(bào)警信號(hào)，缺乏可靠的跳閘功能，某些情況下可能導(dǎo)致事故擴(kuò)大；主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)的TA極性難以校驗(yàn)；動(dòng)態(tài)情況下，轉(zhuǎn)子接地保護(hù)測(cè)量的對(duì)地絕緣電阻誤差大等。

本文試對(duì)以上問(wèn)題進(jìn)行研究并給出建議。

1 注入式定子接地保護(hù)

針對(duì)特大型水電機(jī)組的定子繞組單相接地故障，目前一般配置兩種不同原理的定子接地保護(hù)，分別為基波零序電壓+三次諧波零序電壓原理100%定子接地保護(hù)和注入低頻信號(hào)原理100%定子接地保護(hù)。注入式定子接地保護(hù)原理接線如圖1所示，注入20Hz信號(hào)，通過(guò)發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)接地變壓器副邊輔助電阻Rn耦合到發(fā)電機(jī)一次側(cè)；保護(hù)裝置通過(guò)中間TA測(cè)量20Hz電流信號(hào)，通過(guò)分壓器測(cè)量20Hz電壓信號(hào)，采用導(dǎo)納模型計(jì)算定子繞組對(duì)地電阻值。

在運(yùn)行實(shí)踐中，發(fā)現(xiàn)在靜止、額定空載和并網(wǎng)運(yùn)行等不同工況下，定子繞組對(duì)地絕緣良好時(shí)，部分機(jī)組保護(hù)20Hz信號(hào)測(cè)量的對(duì)地電阻值出現(xiàn)波動(dòng)，和真實(shí)值偏差較大，有的甚至達(dá)到報(bào)警值，嚴(yán)重影響了注入式定子接地保護(hù)的應(yīng)用。

圖1 注入式定子接地保護(hù)原理接線Fig.1 Injection stator grounding protection principle wiring

根據(jù)注入式定子接地保護(hù)精確計(jì)算補(bǔ)償公式和保護(hù)原理接線，對(duì)影響接地電阻測(cè)量精度的各電氣量進(jìn)行誤差分析，發(fā)現(xiàn)在工況轉(zhuǎn)換，絕緣良好情況下，20Hz電壓電流間相角的變化對(duì)于注入式定子接地保護(hù)測(cè)量影響較大。現(xiàn)場(chǎng)記錄數(shù)據(jù)也表明，靜止和并網(wǎng)運(yùn)行2種不同工況下，注入20Hz信號(hào)的相角由269°偏移到了276°，導(dǎo)致裝置測(cè)量到的絕緣電阻由無(wú)窮大下降到22kΩ左右[1]；有的機(jī)組情況更嚴(yán)重，并網(wǎng)后下降到5kΩ附近，注入式定子接地保護(hù)發(fā)出報(bào)警信號(hào)。

進(jìn)一步地通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)比對(duì)，發(fā)現(xiàn)中間TA的傳變誤差是主要原因。發(fā)電機(jī)中性點(diǎn)三次諧波零序電壓在靜止及并網(wǎng)前后有較大變化，使得流過(guò)中間TA一次側(cè)的三次諧波電流也發(fā)生變化，從而導(dǎo)致中間TA的工作點(diǎn)發(fā)生偏移，使得20Hz信號(hào)傳變出現(xiàn)較大相角誤差。

據(jù)此提出如下方法進(jìn)行補(bǔ)償：在發(fā)電機(jī)啟動(dòng)前，通過(guò)靜態(tài)試驗(yàn)的方法獲取中間TA的相角傳變誤差值，該數(shù)據(jù)在坐標(biāo)軸上為一系列的離散點(diǎn)，如圖2中標(biāo)示*點(diǎn)。用一系列直線將離散*點(diǎn)連接起來(lái)，當(dāng)離散數(shù)據(jù)點(diǎn)足夠密集時(shí)，該方法得到的結(jié)果將會(huì)逼近真實(shí)結(jié)果。

進(jìn)口某型保護(hù)為了解決該問(wèn)題，依靠運(yùn)維人員在并網(wǎng)前后手動(dòng)修改相角補(bǔ)償定值，沒(méi)有考慮到該相角是非線性變化的，只能一定程度上緩解。

為提高效率和可靠性，某國(guó)產(chǎn)保護(hù)裝置采用線性插值方法，動(dòng)態(tài)調(diào)整相角補(bǔ)償值，以提高注入20Hz信號(hào)測(cè)量電阻的精度，避免其隨工況變化而波動(dòng)[2]。

如表1所示，現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明：經(jīng)過(guò)動(dòng)態(tài)相角補(bǔ)償后，注入式定子接地保護(hù)能夠在各種工況下準(zhǔn)確測(cè)量一定阻值范圍內(nèi)的接地過(guò)渡電阻，相對(duì)誤差可控制在10%以內(nèi)，滿足工程需要。

圖2 中間TA相角傳變誤差及線性插值Fig.2 Mini TA intermediate phase transmission error and linear interpolation

表1 應(yīng)用相角補(bǔ)償前后電阻誤差比較Tab.1 Comparison of resistance before and after the application of phase error compensation

2 主變壓器低壓側(cè)零序電壓保護(hù)

2.1 提出背景

對(duì)于大型水電站主變壓器低壓側(cè)接地保護(hù)，依據(jù)國(guó)內(nèi)現(xiàn)有技術(shù)規(guī)程和設(shè)計(jì)規(guī)范[3]，一般配置零序電壓監(jiān)視報(bào)警功能，僅作絕緣監(jiān)視不作跳閘。但在特大型水電機(jī)組中，主變壓器低壓側(cè)單相接地故障可能很快發(fā)展成相間短路故障，從而造成重大經(jīng)濟(jì)損失。從近年運(yùn)行實(shí)踐來(lái)看，存在安全隱患，如某水電站機(jī)端斷路器（以下簡(jiǎn)稱GCB）靠近主變壓器側(cè)發(fā)生單相接地，發(fā)電機(jī)定子接地動(dòng)作跳開GCB后，故障點(diǎn)依然存在，系統(tǒng)通過(guò)主變壓器繼續(xù)向故障點(diǎn)供給短路電流；主變壓器低壓側(cè)接地保護(hù)只有監(jiān)視報(bào)警無(wú)跳閘功能，因此直到單相接地故障發(fā)展為相間故障，才由主變壓器差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作切除故障，造成GCB開關(guān)設(shè)備損壞，返廠檢修，機(jī)組長(zhǎng)時(shí)間停機(jī)。

針對(duì)此情況，特大型水電機(jī)組主變壓器低壓側(cè)接地保護(hù)宜配置跳閘段，以防發(fā)生此類故障時(shí)不能及時(shí)切除故障點(diǎn)，造成更大損失。

主變壓器低壓側(cè)接地跳閘段，在GCB跳開后自動(dòng)投入。低壓側(cè)TV一次斷線時(shí)，在其開口三角繞組中同樣會(huì)產(chǎn)生零序電壓，導(dǎo)致低壓側(cè)接地保護(hù)誤動(dòng)。因此，必須考慮完善的TV一次斷線判據(jù)，防止因?yàn)榛芈饭收蠈?dǎo)致的保護(hù)誤動(dòng)停機(jī)。

通常，采用一組TV接入的方案，同時(shí)接入低壓側(cè)TV的三相繞組和開口三角繞組；如果條件允許，則考慮在主變低壓側(cè)配置兩組TV，以提高保護(hù)裝置電壓回路的可靠性[4]。

2.2 單組TV實(shí)施方案

主變壓器低壓側(cè)配置1組TV時(shí)，接入保護(hù)裝置的量為主變壓器低壓側(cè)A、B、C三相電壓和開口三角零序電壓。

低壓側(cè)TV一次斷線時(shí)，TV開口三角零序、自產(chǎn)零序和負(fù)序電壓均會(huì)出現(xiàn)。某相斷線時(shí)，將出現(xiàn)較大負(fù)序電壓U2；但在主變壓器低壓側(cè)單相接地故障且TV正常時(shí)，只有開口三角零序和自產(chǎn)零序發(fā)生變化，沒(méi)有負(fù)序電壓。利用上述兩種情況下負(fù)序電壓的差異，可以設(shè)計(jì)出TV一次斷線判據(jù)。

當(dāng)主變壓器低壓側(cè)TV負(fù)序電壓和開口三角零序電壓同時(shí)出現(xiàn)時(shí)，判為低壓側(cè)TV一次斷線，經(jīng)短延時(shí)報(bào)警。主變壓器低壓側(cè)TV一次斷線閉鎖低壓側(cè)接地保護(hù)跳閘段，信號(hào)段不受影響。

其判別邏輯如公式（1）所示：

式中：U2——主變壓器低壓側(cè)TV負(fù)序電壓；

3U0——其開口三角零序電壓；

U0zd——主變壓器低壓側(cè)零序電壓動(dòng)作定值；

K1——轉(zhuǎn)換系數(shù)。

2.3 兩組TV實(shí)施方案

為提高主變壓器低壓側(cè)接地保護(hù)可靠性，有條件的地方可配置兩組主變壓器低壓側(cè)TV，交叉接入變壓器保護(hù)裝置A、B套，詳細(xì)接線見(jiàn)圖3。

TV一次斷線時(shí)，TV開口三角繞組會(huì)出現(xiàn)零序電壓，和真正的主變壓器低壓側(cè)接地故障產(chǎn)生的零序電壓相混淆，影響保護(hù)判定。為此接入兩組TV，利用兩組TV相互之間的差異來(lái)判別是否發(fā)生TV一次斷線故障。此時(shí)，不考慮兩組TV同時(shí)一次斷線的可能性。

當(dāng)發(fā)生單相接地故障且兩組TV均完好的情況下，TV1的自產(chǎn)零序電壓和TV2的開口三角零序電壓應(yīng)同時(shí)出現(xiàn)，且存在的倍數(shù)關(guān)系；當(dāng)TV1自產(chǎn)零序電壓很小而TV2開口三角出現(xiàn)較大值時(shí)，判定TV2發(fā)生一次斷線，經(jīng)短延時(shí)報(bào)警。TV2的一次斷線閉鎖主變壓器低壓側(cè)接地保護(hù)跳閘段，報(bào)警段不受影響。

其判別邏輯如公式（2）所示：

式中：3U0zc——TV1的自產(chǎn)零序電壓；

3U0——TV2開口三角的零序電壓。

采用該方案的主變壓器低壓側(cè)接地保護(hù)已在國(guó)內(nèi)某水電站500kV變壓器保護(hù)中穩(wěn)定運(yùn)行多年，經(jīng)歷了多次區(qū)內(nèi)外故障考驗(yàn)。

圖3 雙TV交叉接入示意圖Fig.3 Schematic diagram of double TV cross access

3 主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)TV極性校驗(yàn)

特大型水電機(jī)組的主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)多由高壓側(cè)三相TV自產(chǎn)零序電流和中性點(diǎn)外接零序電流構(gòu)成，如圖4所示。區(qū)外接地故障時(shí)，零序差動(dòng)電流為0，可靠不動(dòng)作；區(qū)內(nèi)接地故障時(shí)，零序差動(dòng)電流最大，靈敏動(dòng)作。

圖4 主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)典型配置圖Fig.4 Typical configuration of restricted earth fault protection of main transformer

由于變壓器正常運(yùn)行時(shí)零序電流為零，零序差動(dòng)保護(hù)TA極性難以檢驗(yàn)。長(zhǎng)期以來(lái)，由于TA極性接反導(dǎo)致區(qū)外故障時(shí)零序差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)作的事故時(shí)有發(fā)生，嚴(yán)重制約了零序差動(dòng)保護(hù)的推廣應(yīng)用。

目前常用的校核主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)TA極性措施主要有兩種。一是模擬試驗(yàn)的方法，如通過(guò)發(fā)電機(jī)零起升壓試驗(yàn)，區(qū)外設(shè)置接地點(diǎn)，觀察裝置的零序差動(dòng)電流應(yīng)接近0，否則需要調(diào)整極性。這種方法受到試驗(yàn)條件限制，有時(shí)因零序電流較小，不能準(zhǔn)確地判別出TA極性，且試驗(yàn)環(huán)節(jié)較多，現(xiàn)場(chǎng)較少采用。第二種方法為分析空充變壓器時(shí)錄波數(shù)據(jù)來(lái)校核主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)的TA極性[5]。微機(jī)保護(hù)裝置一般自帶錄波功能，在空充變壓器時(shí)因?yàn)閯?lì)磁涌流原因會(huì)導(dǎo)致差動(dòng)保護(hù)啟動(dòng)錄波，錄波數(shù)據(jù)中含有主變壓器高壓側(cè)零序電流和中性點(diǎn)外接零序電流的相位信息，通過(guò)人工分析比較，可以校核其極性。該方法無(wú)需特殊準(zhǔn)備試驗(yàn)設(shè)備，簡(jiǎn)便易行，可靠實(shí)用，但是仍然依賴現(xiàn)場(chǎng)工程師的經(jīng)驗(yàn)。

另外，從現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)反饋得知，即使在建設(shè)階段校準(zhǔn)了TA極性，也可能因回路改造變動(dòng)、圖紙與實(shí)際接線不符等各種原因?qū)е耇A極性出現(xiàn)錯(cuò)誤，使得區(qū)外故障時(shí)零序差動(dòng)保護(hù)發(fā)生誤動(dòng)作。因此，現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試中迫切希望提供自動(dòng)校核主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)TA極性的功能。每次發(fā)生保護(hù)回路變動(dòng)，空充主變壓器前，退出主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)連接線，并投入“零差極性校核”控制字，保護(hù)裝置自動(dòng)計(jì)算主變壓器高壓側(cè)自產(chǎn)零序電流和主變壓器中性點(diǎn)外接零序電流的相位關(guān)系。如果滿足公式（3），則判定為TA極性錯(cuò)誤，發(fā)出“零差極性錯(cuò)誤”報(bào)警信號(hào)，提醒現(xiàn)場(chǎng)人員注意并核實(shí)，以期減少因零序差動(dòng)保護(hù)TA極性錯(cuò)誤導(dǎo)致的不正確動(dòng)作。

式中：i0.set——有流門檻。

4 發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子接地保護(hù)

對(duì)于特大型水電機(jī)組轉(zhuǎn)子繞組接地保護(hù)，有多種方案，如惠斯通電橋式、乒乓式、注入方波電壓式以及注入直流電壓式等，但從靈敏度、可靠性及工程應(yīng)用效果來(lái)看，乒乓原理和注入方波電壓原理轉(zhuǎn)子接地保護(hù)應(yīng)用最廣。因此，一般采用如下雙重化配置方案[6]：A套為注入方波電壓式轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)，B套為乒乓切換式轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)。正常時(shí)只投入A套，B套作為熱備用，通過(guò)轉(zhuǎn)子接地保護(hù)測(cè)量回路的切換來(lái)實(shí)現(xiàn)A/B套的投退。

乒乓式轉(zhuǎn)子接地保護(hù)簡(jiǎn)單、實(shí)用、可靠，靈敏度和接地位置無(wú)關(guān)，通過(guò)乒乓開關(guān)的切換，能計(jì)算出接地位置和接地電阻大小。注入式轉(zhuǎn)子接地保護(hù)通過(guò)注入方波信號(hào)，能在靜止情況下監(jiān)視轉(zhuǎn)子繞組對(duì)地絕緣情況；保護(hù)不受轉(zhuǎn)子繞組對(duì)地電容的影響，不受高次諧波分量的影響，接地電阻測(cè)量精度高；保護(hù)靈敏度與轉(zhuǎn)子接地位置無(wú)關(guān)，保護(hù)無(wú)死區(qū)[7]。因此，這兩種原理的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子接地保護(hù)在我國(guó)特大型水電機(jī)組上得到了廣泛應(yīng)用。

近年來(lái)，在某些工程應(yīng)用場(chǎng)合，出現(xiàn)了轉(zhuǎn)子接地測(cè)量電阻波動(dòng)較大的情況。如某水電站1號(hào)機(jī)組的進(jìn)口型注入式轉(zhuǎn)子接地保護(hù)裝置和某國(guó)產(chǎn)注入式轉(zhuǎn)子接地保護(hù)裝置，在靜止?fàn)顟B(tài)下測(cè)得對(duì)地絕緣電阻精度很高，在空載運(yùn)行等動(dòng)態(tài)情況下，測(cè)量電阻值在實(shí)際值附近大幅波動(dòng)[8]，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)延遲報(bào)警甚至于無(wú)法發(fā)出報(bào)警信號(hào)。無(wú)論是乒乓切換原理還是注入式原理的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子接地保護(hù)，以上現(xiàn)象均不同程度存在。下面以注入式原理為例進(jìn)行說(shuō)明。

某進(jìn)口型轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)，采用注入式原理，其現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試數(shù)據(jù)如表2所示，空載額定勵(lì)磁電壓情況下的轉(zhuǎn)子對(duì)地電阻值波動(dòng)速度快，范圍大，轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)無(wú)法報(bào)警。

表2 進(jìn)口型保護(hù)靜止/動(dòng)態(tài)情況下阻值數(shù)據(jù)Tab.2 The resistance data of some import device at static and dynamic situation

為此，國(guó)內(nèi)各單位進(jìn)行聯(lián)合研究，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試獲取錄波數(shù)據(jù)，進(jìn)行理論分析，發(fā)現(xiàn)和水電機(jī)組機(jī)械周期密切相關(guān)的低頻分量（如圖5中轉(zhuǎn)子電壓波形），是導(dǎo)致轉(zhuǎn)子對(duì)地絕緣電阻波動(dòng)的主要原因，通過(guò)改進(jìn)濾波算法并針對(duì)性地濾除泄漏電流中的低頻分量，提高了動(dòng)態(tài)情況下轉(zhuǎn)子對(duì)地絕緣電阻的精度，電阻波動(dòng)大幅減小。

驗(yàn)證試驗(yàn)條件如下：某發(fā)電機(jī)空載未并網(wǎng)，勵(lì)磁電壓151V并小幅波動(dòng)，分別在勵(lì)磁繞組正端、負(fù)端模擬轉(zhuǎn)子經(jīng)2.5kΩ、5kΩ、10kΩ試驗(yàn)電阻一點(diǎn)接地。試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明（如表3），改進(jìn)后的轉(zhuǎn)子接地保護(hù)裝置在動(dòng)態(tài)條件下測(cè)得轉(zhuǎn)子對(duì)地電阻穩(wěn)定在真實(shí)值附近，誤差不超過(guò)10%或±0.5kΩ。

表3 改進(jìn)算法后動(dòng)態(tài)情況下保護(hù)測(cè)量數(shù)據(jù)Tab.3 The resistance data of some device used improved algorithm at dynamic situation

圖5為模擬勵(lì)磁繞組正端經(jīng)5kΩ接地時(shí)，保護(hù)裝置錄波波形圖，因篇幅原因，只展示其前10s的波形數(shù)據(jù)。

圖5 濾除低頻分量后轉(zhuǎn)子接地保護(hù)波形圖Fig.5 the waveform of rotor grounding protection after low frequency component is filtered

由圖5可見(jiàn)，注入低頻方波信號(hào)穩(wěn)定不變化，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子電壓則存在明顯低頻分量，從而使得泄漏電流也產(chǎn)生和機(jī)組旋轉(zhuǎn)周期相關(guān)的低頻分量，保護(hù)裝置通過(guò)軟硬件結(jié)合的方法，濾除了該低頻分量，最終測(cè)量電阻在4.64～4.96kΩ間波動(dòng)，提高了轉(zhuǎn)子接地保護(hù)動(dòng)態(tài)條件下的測(cè)量精度，基本消除了阻值波動(dòng)的現(xiàn)象。

5 結(jié)論

本文總結(jié)了我國(guó)特大型水電機(jī)組繼電保護(hù)運(yùn)行情況，就注入式定子保護(hù)接地電阻測(cè)量值波動(dòng)、主變壓器低壓側(cè)零序電壓保護(hù)受TV斷線影響、主變壓器零序差動(dòng)保護(hù)TV極性校核、轉(zhuǎn)子接地保護(hù)測(cè)量電阻誤差大等若干問(wèn)題進(jìn)行了探討，并給出了解決措施。

以上關(guān)鍵技術(shù)已在三峽、二灘、龍灘等水電站得到應(yīng)用，現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行情況表明，采取以上措施后，可較好地解決現(xiàn)場(chǎng)問(wèn)題，保障特大型水電機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

[1]吳禮貴，呂曉勇，等.大型水電機(jī)組自適應(yīng)注入式定子接地保護(hù)研究.[J]人民長(zhǎng)江 2015，46（10）：7-11.WU Ligui，LV Xiaoyong etc.Study on self-adaptive voltage-injection-based stator grounding fault protection of large hydropower generator-unit.[J]Yangtze River 2015，46（10）：7-11.

[2]CHEN Jiasheng，ZHANG Qixue etc.The Stator earth fault protection with voltage injection based on dynamic phase compensation.[P]CEPSI 2014，JEJU KOREA

[3]Q/CSG 110033-2012南方電網(wǎng)大型發(fā)電機(jī)及發(fā)變組保護(hù)技術(shù)規(guī)范[S].中國(guó)南方電網(wǎng)有限責(zé)任公司 2012.Q/CSG 110033-2012 Technical specification for large generator and transformer protection of CSG[S].China Southern Power Grid Company Limited，2012.

[4]一種適應(yīng)于變壓器低壓側(cè)的零序電壓跳閘保護(hù)方法.專利號(hào) ：ZL201310063021.The zero sequence voltage tripping protection method suitable for transformer low voltage side.Patent number of China ：ZL201310063021.

[5]兀鵬越，王團(tuán)結(jié)，許寅智，等.500kV主變零差保護(hù)的現(xiàn)場(chǎng)投運(yùn)試驗(yàn)及分析.[J]華北電力技術(shù) 2011（11）：8-11.Wu Peng-yue，Wang Tuan-jie，Xu Yin-zhi，etc.Field Test and Analysis of 500 kV Transformer Zero-sequence Differential Protection.[J]North China Electric Power 2011（11）：8-11.

[6]徐亮，紀(jì)可可，黃文明.發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)系統(tǒng)配置及應(yīng)用研究.[J].人民長(zhǎng)江，2015，46（23）：46-49.XU Liang，JI Keke，HUANG Wenming.Study on configuration and application of generator rotor one-point grounding protection system.[J]Yangtze River 2015，46（23）：46-49.

[7]王光，溫永平，陳俊，嚴(yán)偉.注入方波電壓式轉(zhuǎn)子接地保護(hù)裝置的研制及應(yīng)用[J].江蘇電機(jī)工程，2009，28（2）：74-77.WANG Guang，WEN Yongpin，CHEN Jun，YAN Wei.Development and Application of Device of Injecting-stepvoltage Rotor Ground Protection.[J].JiangSu Electrical Engineering，2009，28（2）：74-77.

[8]劉先科，李小文，曾鵬，吳寶增.發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地保護(hù)在三峽電站的運(yùn)用與效果評(píng)估[J].水電站機(jī)電技術(shù)，2015（6）：28-32.LiuXianke，LIXiaowen，ZENGPeng，WUBaozeng.Application and effect evaluation of generator rotor one point grounding protection in Three Gorges Power Station.[J].Mechnical & Electrical Technique of Hydropower Station，2015（6）：28-32.

陳佳勝（1975—），男，碩士，高級(jí)工程師，主要研究方向：電力主設(shè)備繼電保護(hù)研究、開發(fā)。E-mail：chenjs@nrec.com

王 軍（1966—），男，高級(jí)工程師，主要研究方向：電力工程監(jiān)理及總承包項(xiàng)目管理。

郭自剛（1979—），男，碩士，高級(jí)工程師，主要研究方向：電力主設(shè)備繼電保護(hù)研究、開發(fā)。

王 光（1980—），男，碩士，高級(jí)工程師，主要研究方向：電力主設(shè)備繼電保護(hù)研究、開發(fā)及管理。

陳 ?。?978—），男，碩士，高級(jí)工程師，主要研究方向：電力主設(shè)備繼電保護(hù)研究、開發(fā)及管理工作。

李華忠（1983-），男，碩士，工程師，主要研究方向：電力主設(shè)備繼電保護(hù)研究、開發(fā)。

Research on Related Problems of Protection for Super Large Hydropower Plant

CHEN Jiasheng1WANG Jun2，GUO Zigang1，WANG Guang1，CHEN Jun1，LI Huazhong1
（1.Nanjing NR ELECTRIC Co.，Ltd.Nanjing 211102，China;2.South west Ekctric Power Design Institute Co.，Ltd.Chengdu 610021，China）

With the construction of giant hydropower station in China，some 700MW class hydropower units have been put into operation，some new situations in the protection of the generator transformer unit have been put forward.In this paper some issue has been discussed and gives solutions such as injection stator protection grounding resistance fluctuation，how to improve reliability of main transformer low voltage side zero sequence voltage protection，the polarity check of main transformer restricted earth fault（REF）protection，injection rotor protection grounding resistance fluctuation and etc.Practical experience shows that these solutions can solve the on-site problems and meet the needs of the safety and stability operation of large hydropower units.

injected stator grounding protection；zero sequence voltage protection of main transformer low voltage side；restricted earth fault protection of main transformer；rotor grounding protection