田成川,張 浩
(1.華電電力科學(xué)研究院東北分院,遼寧沈陽110000;2.沈陽金山能源股份有限公司金山熱電分公司,遼寧沈陽110100)
某電廠600MW超臨界機(jī)組四大管道支吊架調(diào)整改造
田成川1,張浩2
(1.華電電力科學(xué)研究院東北分院,遼寧沈陽110000;2.沈陽金山能源股份有限公司金山熱電分公司,遼寧沈陽110100)
本文介紹了某電廠6號(hào)機(jī)組四大管道支吊架的現(xiàn)狀及存在的問題,對(duì)四大管道系統(tǒng)進(jìn)行了應(yīng)力核算,并結(jié)合實(shí)際情況進(jìn)行了應(yīng)力分析。綜合分析管道支吊架存在問題的原因,提出整改方案,并進(jìn)行了調(diào)整、改造工作,使管道支吊架恢復(fù)正常狀態(tài)。
管道支吊架;應(yīng)力分析;材質(zhì)錯(cuò)用;管夾開裂;管道沉降
某電廠6號(hào)機(jī)組為600MW超臨界機(jī)組,2011年投入運(yùn)行。機(jī)組運(yùn)行過程中再熱(熱段)蒸汽管道1組支吊架管部結(jié)構(gòu)焊口多次開裂,經(jīng)檢查該管道多組恒力支吊架連續(xù)壓死,管道不能按原設(shè)計(jì)正常位移。此種情況,原有恒力吊架所起到的作用等同于剛性吊架,恒力吊架的功能件不能起到相應(yīng)的作用,對(duì)于運(yùn)行溫度為508℃的再熱(熱段)蒸汽管道來說,豎直管道的膨脹量將全部通過彎頭的變形來吸收,勢必造成管道系統(tǒng)的二次應(yīng)力急劇升高,縮短管道的壽命。
管道支吊架是管道的重要附件,是影響管道使用壽命的主要因素之一,特別是金屬監(jiān)督工作重點(diǎn)的四大管道(主蒸汽、再熱蒸汽和主給水管道),更應(yīng)該重視管道支吊架的檢驗(yàn)和調(diào)整工作。
通過對(duì)該廠6號(hào)機(jī)組四大管道支吊架冷態(tài)、熱態(tài)對(duì)比分析,評(píng)估了各管道支吊架宏觀狀態(tài),再熱(熱段)蒸汽管道支吊架問題最為嚴(yán)重,爐頂水平管道多組恒力吊架壓死,管道有下沉跡象。
通過對(duì)該機(jī)組的四大管道支吊架進(jìn)行冷、熱狀態(tài)宏觀檢驗(yàn),發(fā)現(xiàn)支吊架存在的主要問題有:恒力支吊架冷、熱狀態(tài)位置異常;支吊架承載狀況不正常,存在過載、欠載、失載現(xiàn)象;吊桿偏斜嚴(yán)重、彎曲變形;橫擔(dān)偏斜以及支吊架損壞失效等問題詳見表1,存在問題較嚴(yán)重的再熱(熱段)蒸汽管道支吊架布置示意圖如圖1所示。
表1 四大管道支吊架缺陷問題
管道支吊架的調(diào)整和改造,必須建立在管道系統(tǒng)應(yīng)力分析的基礎(chǔ)之上,盡可能使改造后的管道系統(tǒng)應(yīng)力狀態(tài)得到優(yōu)化,確保管道系統(tǒng)應(yīng)力處于合格狀態(tài)[1]。一般情況下,一次應(yīng)力超過屈服極限或持久強(qiáng)度,管道將發(fā)生朔性破壞[2]。管道系統(tǒng)二次應(yīng)力過大,在應(yīng)變多次重復(fù)交變的工況下,易產(chǎn)生疲勞破壞[3],尤其高溫、高壓主蒸汽管道彎頭是鍋爐系統(tǒng)中最薄弱的環(huán)節(jié)[4]。除應(yīng)力分析外,在管道設(shè)計(jì)方面,一般還要求計(jì)算管道端點(diǎn)對(duì)設(shè)備的推力和力矩。
2.1解決管道支吊架實(shí)際問題的計(jì)算分析方法
為解決管道支吊架的實(shí)際問題,需對(duì)管道系統(tǒng)進(jìn)行應(yīng)力分析。首先是對(duì)管道系統(tǒng)的應(yīng)力校核,即收集、審查原始設(shè)計(jì)資料,校核原設(shè)計(jì)是否存在問題。再結(jié)合管道支吊架的實(shí)際狀態(tài),對(duì)管道支吊架進(jìn)行評(píng)估。大多數(shù)情況下四大管道系統(tǒng)原設(shè)計(jì)應(yīng)力狀態(tài)是合格的,對(duì)于管道支吊架存在的一般性問題,可以通過逐個(gè)調(diào)整達(dá)到設(shè)計(jì)要求的工作狀態(tài)[5]。然而,影響管道支吊架的實(shí)際狀態(tài)的因素有很多,如設(shè)計(jì)、制造、安裝、調(diào)整、運(yùn)行等各個(gè)環(huán)節(jié)都可能造成管道支吊架狀態(tài)異常。那么支吊架問題嚴(yán)重的管道系統(tǒng)的實(shí)際應(yīng)力狀態(tài),則需要利用管道支吊架的實(shí)際受力狀態(tài)進(jìn)行模擬計(jì)算,對(duì)管道支吊架狀態(tài)進(jìn)行評(píng)估,找到一條既經(jīng)濟(jì)又能保證管道安全的解決途徑。
2.2管道系統(tǒng)應(yīng)力校核條件
管道系統(tǒng)應(yīng)力校核條件主要有三個(gè)方面:內(nèi)壓折算應(yīng)力、一次應(yīng)力、二次應(yīng)力。內(nèi)壓折算應(yīng)力校核條件:
式中σeq─內(nèi)壓折算應(yīng)力,MPa;
p─設(shè)計(jì)壓力,MPa;
Do─管子外徑,mm;
S─管子實(shí)測最小壁厚,mm;
Y─溫度對(duì)計(jì)算管子壁厚公式的修正系數(shù);
η─許用應(yīng)力的修正系數(shù);
α─考慮腐蝕、磨損和機(jī)械強(qiáng)度的附加厚度,mm;
[σ]t─鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力,MPa。
一次應(yīng)力校核條件:
式中σL—壓力引起的軸向力之外的附加軸向外力,N;
Di─管子內(nèi)徑,mm;
MA─由于自重和其它持續(xù)外載作用在管子橫截面上的合成力矩,N·mm;
W─管子截面抗彎矩,mm3;
i—應(yīng)力增強(qiáng)系數(shù),0.75i不得小于1。
二次應(yīng)力校核條件:
式中[σ]20─鋼材在20℃時(shí)的許用應(yīng)力,MPa;
MC─按全補(bǔ)償值和鋼材在20℃時(shí)的彈性模數(shù)計(jì)算的,熱脹引起的合成力矩,N·mm;
σE─熱脹應(yīng)力范圍,MPa;
f─應(yīng)力范圍的減小系數(shù)。
2.3四大管道應(yīng)力校核
管道系統(tǒng)屬于超靜定桿件結(jié)構(gòu),計(jì)算方法基本上分為力法和位移法,現(xiàn)今常用的有限元應(yīng)力分析法就是一種位移法[6]。將管道分成許多直單元或弧單元,利用單元與臨接單元的力的平衡條件和變形連續(xù)條件列出整個(gè)管道系統(tǒng)的變形協(xié)調(diào)方程。研究的核心是管道的機(jī)械強(qiáng)度和剛度問題[7]。對(duì)于該機(jī)組四大管道我們采用的計(jì)算參數(shù)詳見表2,通過管道有限元分析軟件Auto Pipe計(jì)算結(jié)果詳見表3。
表2 管道計(jì)算的主要參數(shù)
表3 各管系的最大應(yīng)力值
由以上計(jì)算結(jié)果可知,各管系的應(yīng)力狀態(tài)合格,再熱(熱段)蒸汽管道最大應(yīng)力與許用應(yīng)力的比值達(dá)到87%,應(yīng)力值偏大。其他三條管道最大一次應(yīng)力、二次應(yīng)力與其許用應(yīng)力比值均在70%以下。原管道系統(tǒng)應(yīng)力狀態(tài)良好,管道支吊架現(xiàn)存的問題與設(shè)計(jì)無關(guān)。如果各管道支吊架制造、安裝質(zhì)量正常,應(yīng)能滿足承受管道載荷、控制管道位移的作用。
恒力吊架用于管道熱膨脹較大的位置,由于其在行程較大范圍內(nèi)輸出載荷恒定的特性,在高溫汽水管道中得到廣泛的應(yīng)用。然而近幾年,在一些電廠中發(fā)現(xiàn)存在管道支吊架制造質(zhì)量不合格現(xiàn)象。為解決管道支吊架的實(shí)際問題,需對(duì)原有恒力吊架性能進(jìn)行測試,以了解管道支吊架的實(shí)際受力狀態(tài)。
恒力吊架性能主要有兩個(gè)指標(biāo),恒力吊架的恒定度和載荷偏差度。
式中Δ—恒定度;
WMax—整個(gè)回轉(zhuǎn)過程最大載荷值,MPa;
式中λ—載荷偏差度;
Wb—標(biāo)準(zhǔn)載荷值,MPa;
Wa—拔銷時(shí)實(shí)測載荷,MPa。試驗(yàn)采用BLR-1型拉壓力傳感器以及CD1型測試儀表,對(duì)再熱(熱段)蒸汽管道抽取了14、15號(hào)恒力吊架進(jìn)行了測量。測試以行程10%點(diǎn)(此點(diǎn)載荷即為拔銷載荷)為起點(diǎn),以行程90%點(diǎn)為終點(diǎn),平均分成5點(diǎn)進(jìn)行載荷測量,詳細(xì)測量結(jié)果見表4。2組恒力吊架恒定度分別為14.9%和30.1%遠(yuǎn)大于相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的6%,2組恒力吊架載荷偏差度分別為15.4%和53.5%遠(yuǎn)大于標(biāo)準(zhǔn)要求的5%,由此可知該管道恒力吊架制造質(zhì)量不合格。
從測量數(shù)據(jù)還可以得出,2組恒力吊架下行載荷遠(yuǎn)大于上行載荷,14號(hào)吊架最大載荷偏差9950N,15號(hào)吊架最大載荷偏差34095N。同時(shí),2組恒力吊架上行載荷均小于原設(shè)計(jì)載荷,15號(hào)吊架上行最小載荷較原設(shè)計(jì)小11229N,小了23.5%。說明該批恒力吊架機(jī)構(gòu)摩擦阻力較大,當(dāng)用于管道熱膨脹方向向上的位置時(shí),管道支吊架的實(shí)際載荷要遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)載荷,再熱(熱段)蒸汽管道13-21號(hào)恒力吊架正是此種情況。WMin—整個(gè)回轉(zhuǎn)過程最小載荷值,MPa。
表4 恒力吊架恒定度測量
管道支吊架調(diào)整改造方案,是根據(jù)四大管道支吊架系統(tǒng)的應(yīng)力分析結(jié)果,對(duì)比管道支吊架冷、熱狀態(tài)變化,綜合分析確定的。由于四大管道支吊架原設(shè)計(jì)應(yīng)力狀態(tài)合格,主蒸汽管道、再熱(冷段)蒸汽管道及主給水管道支吊架不存在大量壓死、脫空現(xiàn)象,管道支吊架現(xiàn)存的問題主要是由于支吊架安裝、和個(gè)別支吊架制造質(zhì)量缺陷造成的,可以通過逐個(gè)調(diào)整使其恢復(fù)正常。再熱(熱段)蒸汽管道支吊架爐側(cè)部分存在連續(xù)8組恒力吊架壓死狀況,此8組恒力吊架熱位移方向均向上,通過恒力吊架性能測試可知,壓死的原因?yàn)楹懔Φ跫苌闲休d荷遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)載荷,為保障改管道的安全性,同時(shí)又考慮經(jīng)濟(jì)性需對(duì)該管道支吊架進(jìn)行改造。
4.1四大管道中的共性問題處理方式
對(duì)結(jié)構(gòu)不合理的支吊架進(jìn)行改造,使其不影響管道膨脹;對(duì)連接件失效的進(jìn)行更換,使其滿足管道支吊架承載條件;對(duì)安裝錯(cuò)誤的支吊架重新安裝;將漏油的阻尼器進(jìn)行更換;對(duì)冷、熱態(tài)承載異常的支吊架進(jìn)行調(diào)整,使其達(dá)到設(shè)計(jì)安裝載荷;對(duì)制造質(zhì)量不合格的恒力吊架進(jìn)行更換。對(duì)于重新選型的支吊架進(jìn)行更換和安裝。對(duì)材質(zhì)錯(cuò)用的支吊架管部結(jié)構(gòu)件以及管部焊接件進(jìn)行了更換。
4.2再熱(熱段)蒸汽管道改造方案
由于該管道支吊架存在問題較多,如果按原設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)該管道進(jìn)行應(yīng)力分析與實(shí)際情況相差較大。該管道14、15、19、21號(hào)恒力吊架冷、熱狀態(tài)均處于壓死狀態(tài),那么這四組恒力吊架實(shí)際所起的作用為剛性吊架。按剛性吊架狀態(tài)對(duì)其分析,則該管道一次應(yīng)力未發(fā)生變化,管道二次應(yīng)力最大值在T1三通位置達(dá)到306.807MPa,是二次許用應(yīng)力的1.54倍,管道應(yīng)力超標(biāo),管道系統(tǒng)最大應(yīng)力值見表5。同時(shí),對(duì)于該管道29號(hào)彈簧支架管部焊接元件多次開裂的問題,為避開管部焊接環(huán)節(jié),尋求其他解決辦法。即可取消29號(hào)彈簧支架,在28、29號(hào)吊架相鄰的水平管道上各增加一組吊架,避免在P91管道母材進(jìn)行管部元件焊接。
綜上所述,選擇對(duì)14、15號(hào)恒力吊架重新選型,增加此兩組恒力吊架載荷;對(duì)28號(hào)吊架上側(cè)彎頭、29號(hào)吊架下側(cè)彎頭處各增加1組吊架,需重新選型設(shè)計(jì)。14號(hào)恒力吊架選型為(T2.216+T2.216),載荷由原33316N增加至57500N;15號(hào)恒力吊架選型為(2×LHC 48-160/43450S-M36),載荷由原47766N增加至86900N。立管上下側(cè)選型分別為(LHC 48-120/57950S-M42、T2.117)。對(duì)吊架重新選型后,管道的最大一次應(yīng)力為48.6MPa,與許用應(yīng)力的比值為69%,系統(tǒng)最大二次應(yīng)力為170.6MPa,與許用應(yīng)力的比值為85.5%(見表5),改造后管道系統(tǒng)應(yīng)力合格,管道系統(tǒng)應(yīng)力狀態(tài)良好。
表5 再熱(熱段)蒸汽管道的實(shí)際最大應(yīng)力值
對(duì)該機(jī)組四大管道支吊架調(diào)整改造后,各管道支吊架冷、熱態(tài)均達(dá)到正常承載狀態(tài)。造成該機(jī)組四大管道支吊架存在缺陷的主要因素有以下三個(gè)方面:
(1)產(chǎn)品制造質(zhì)量因素:主要是恒力吊架產(chǎn)品制造質(zhì)量較差,恒定度、載荷偏差度要求達(dá)不到標(biāo)準(zhǔn)要求;一些生產(chǎn)廠家沒有產(chǎn)品測試實(shí)驗(yàn)裝置,不能完成出廠實(shí)驗(yàn)。
(2)安裝因素:新建機(jī)組,管道支吊架安裝工作很多被分包,安裝單位不具備相應(yīng)資質(zhì);監(jiān)理單位技術(shù)力量不強(qiáng),沒有相關(guān)技術(shù)人員。
(3)監(jiān)督檢驗(yàn)因素:本機(jī)組鍋爐廠配管部分,管夾及卡塊材料合金含量分別為Cr14%、Ni6%、Mn4%左右,不符合任何一種高溫用不銹鋼的成分要求,管夾及卡塊材質(zhì)成分接近于200系列不銹鋼,適合于400℃以下使用。材質(zhì)錯(cuò)用現(xiàn)象在超臨界機(jī)組中多次發(fā)生,說明在管道制造監(jiān)檢和安裝監(jiān)檢力度不足。
四大管道支吊架作為金屬監(jiān)督的一項(xiàng)重要內(nèi)容,引起了越來越多的重視。建議對(duì)于新建機(jī)組,電力生產(chǎn)企業(yè)應(yīng)該在設(shè)計(jì)、采購、安裝、運(yùn)行各個(gè)環(huán)節(jié)加以控制。且各發(fā)電企業(yè)嚴(yán)格按照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求,對(duì)新建機(jī)組四大管道支吊架進(jìn)行全面檢驗(yàn),必要時(shí)進(jìn)行調(diào)整、改造。
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Adjustment and Transformation for Four Pipe Hangers of a 600MW Supercritical Unit of a Plant
TIAN Cheng-chuan1,ZHANG Hao2
(1.Northeast Branch of Huadian Electric Power Research Institute,Shenyang 110000,China;2.Jinshan Thermoelectric Branch of Shenyang Jinshan Energy Co.,Ltd,Shenyang 110100,China)
Thispapersummarizes thestatusand problems of the#6Unit ofa powerplant.Wehave the stress calculation for the fourpipesystem aswellas the stressanalysiscombinedwith theactualsituation.Itgivesaproposalon thecomprehensiveanalysis of theproblems ofthe pipehangers.The pipehangershave thenormalconditionsbyadjustingand transformation.
pipe hangers;stress analysis;material misuse;crack of pipe clamps;pipe Settlement
10.3969/J.ISSN.2095-3429.2016.05.012
TM621
B
2095-3429(2016)05-0048-05
田成川(1983-),男,遼寧大連人,工學(xué)碩士,高級(jí)工程師,從事管道應(yīng)力分析、管道支吊架檢驗(yàn)調(diào)整以及特種設(shè)備檢驗(yàn)工作。
2016-02-16
2016-09-07