宋振，熊立新，2

（1.山東理工大學(xué)智能電網(wǎng)研究中心，山東淄博255049；2.山東科匯電力自動(dòng)化股份有限公司，山東淄博255087）

·電網(wǎng)技術(shù)·

配電網(wǎng)用無源消弧裝置運(yùn)行效果比較

宋振1，熊立新1，2

（1.山東理工大學(xué)智能電網(wǎng)研究中心，山東淄博255049；2.山東科匯電力自動(dòng)化股份有限公司，山東淄博255087）

對(duì)配電網(wǎng)用無源消弧裝置進(jìn)行研究，比較在系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障時(shí)，消弧線圈與消弧柜對(duì)故障點(diǎn)接地電流和弧光接地過電壓的抑制效果。基于Matlab／simulink仿真軟件建立配電網(wǎng)模型，以某10 kV配電網(wǎng)為例，分別仿真采用消弧線圈與消弧柜兩種消弧裝置的系統(tǒng)單相接地故障，分析了消弧裝置在故障相電壓分別處于峰值和零值時(shí)，發(fā)生金屬性接地與間歇性弧光接地情況下的運(yùn)行效果，總結(jié)了兩種消弧裝置的優(yōu)缺點(diǎn)，對(duì)合理選擇消弧裝置具有一定的指導(dǎo)意義。

Matlab／simulink；消弧線圈；消弧柜；單相接地故障

0 引言

目前我國(guó)配電網(wǎng)為應(yīng)對(duì)單相接地故障所裝設(shè)的消弧裝置多采用無源消弧法。此方法按控制對(duì)象的不同又可以分為無源電流消弧法和無源電壓消弧法。前者被廣泛應(yīng)用的代表為消弧線圈，利用故障時(shí)中性點(diǎn)電壓作用在消弧線圈上產(chǎn)生感性電流補(bǔ)償接地點(diǎn)容性故障電流的方式，促使故障接地電流達(dá)到最小。消弧柜則依據(jù)無源電壓消弧法將故障相母線與地短接，通過限制系統(tǒng)過電壓水平，延長(zhǎng)故障相電壓恢復(fù)時(shí)間的方法，防止了電弧復(fù)燃。由于消弧柜能較好地解決過電壓?jiǎn)栴}，因而在工礦、冶金等行業(yè)應(yīng)用較多［1－3］。

研究消弧線圈與消弧柜滅弧原理，利用Matlab／simulink仿真軟件對(duì)分別裝配有此兩種消弧裝置的10 kV配電網(wǎng)進(jìn)行單相接地故障仿真，研究在金屬性接地和間歇性弧光接地情況下兩種消弧裝置的運(yùn)行特性，給出相關(guān)的仿真數(shù)據(jù)和波形曲線，總結(jié)二者在抑制故障點(diǎn)接地電流和弧光過電壓方面的特點(diǎn)，為消弧線圈和消弧柜的實(shí)際應(yīng)用提供方案論證和理論支持。

1 消弧線圈和消弧柜

1.1 消弧線圈

二十世紀(jì)初德國(guó)科學(xué)家W.Petersen發(fā)明了消弧

線圈，在經(jīng)過了近一個(gè)世紀(jì)的實(shí)踐檢驗(yàn)和理論完善后，消弧線圈已在世界各地得到了廣泛的應(yīng)用。圖1為經(jīng)消弧線圈接地系統(tǒng)的等值接線圖。當(dāng)消弧線圈投入運(yùn)行后，補(bǔ)償電網(wǎng)（中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地的電網(wǎng)）在正常運(yùn)行情況下，其零序回路中消弧線圈與系統(tǒng)的對(duì)地電容為串聯(lián)關(guān)系，故障時(shí)則為并聯(lián)關(guān)系。通過調(diào)整消弧線圈匝數(shù)進(jìn)而調(diào)整其電感值，可以產(chǎn)生相應(yīng)的感性補(bǔ)償電流，與接地處的容性故障電流相抵消，減小接地電流的危害。

消弧線圈的補(bǔ)償電流有分級(jí)（階段）調(diào)整和無級(jí)（連續(xù)）調(diào)整之分，調(diào)整方式又有自動(dòng)和手動(dòng)之別，而自動(dòng)調(diào)整又有發(fā)生接地故障前預(yù)先調(diào)整的預(yù)調(diào)式和出現(xiàn)接地故障后迅速調(diào)整的隨調(diào)式兩種形式。在我國(guó)配電網(wǎng)消弧線圈補(bǔ)償系統(tǒng)中，雖然目前手動(dòng)分級(jí)調(diào)整的消弧線圈較多，但是，自動(dòng)跟蹤調(diào)諧的補(bǔ)償裝置正在迅速發(fā)展，并已大量地投入運(yùn)行。消弧線圈能夠使得單相接地電弧自動(dòng)瞬間熄滅，主要基于以下兩個(gè)要點(diǎn)［4］：

1）故障點(diǎn)接地電容電流可以和消弧線圈的電感電流相互補(bǔ)償，極大地減小故障點(diǎn)的接地電流，接地電弧從而易于自熄。

2）接地電弧過零自熄后，故障相恢復(fù)電壓的幅值和初速度都會(huì)減小，從而有效降低了接地電弧重燃的概率，達(dá)到徹底熄弧的效果。

經(jīng)補(bǔ)償之后的故障點(diǎn)接地電流，其電動(dòng)力和熱效應(yīng)所造成的破壞作用會(huì)大大降低，同時(shí)也在一定程度上減小了電弧熄滅后再次復(fù)燃的概率。當(dāng)故障相電壓的恢復(fù)初速度遠(yuǎn)小于故障點(diǎn)介質(zhì)絕緣的恢復(fù)強(qiáng)度的時(shí)候，故障點(diǎn)將不再建立電弧，補(bǔ)償電網(wǎng)便又回到了正常運(yùn)行狀態(tài)。

圖1 經(jīng)消弧線圈接地電網(wǎng)等值接線

1.2 消弧柜

消弧柜實(shí)質(zhì)上是一個(gè)裝設(shè)在變電站10 kV母線與大地之間可以分相控制的3個(gè)單相開關(guān)。圖2為經(jīng)消弧柜接地電網(wǎng)的等值接線圖，EA、EB、EC分別為配電網(wǎng)三相電源電壓，TV為電壓互感器，UA、UB、UC分別為配電網(wǎng)三相母線電壓，SA、SB、SC為受控制器分相控制的單相開關(guān)，l1到ln為配電網(wǎng)的n條饋線，R為接地點(diǎn)的過渡電阻。其工作過程為：消弧柜的微機(jī)控制器不斷檢測(cè)變電站母線的三相電壓，一旦配電網(wǎng)出現(xiàn)故障，控制器會(huì)立即對(duì)故障類型和故障相別進(jìn)行判斷。當(dāng)發(fā)生單相接地故障時(shí)（以A相為例），控制器通過對(duì)穩(wěn)態(tài)三相電壓進(jìn)行比較，判斷出電壓較低的一相即為故障相，控制此相（A相）所對(duì)應(yīng)的單相開關(guān)（SA）合閘，單相開關(guān)（SA）閉合后，使得故障相（A相）直接轉(zhuǎn)化為金屬性接地。

為判斷已發(fā)生的單相接地故障是否為瞬時(shí)性故障，單相開關(guān)（SA）會(huì)在閉合一段時(shí)間后斷開一次，并檢測(cè)開關(guān)斷開后的母線穩(wěn)態(tài)三相電壓是否恢復(fù)正常。若恢復(fù)，則該次單相接地故障為瞬時(shí)性接地故障，單相開關(guān)（SA）不再閉合，系統(tǒng)將恢復(fù)到正常運(yùn)行狀態(tài)。若未能恢復(fù)，單相開關(guān)（SA）會(huì)再次閉合，此時(shí)系統(tǒng)將運(yùn)行在穩(wěn)定的單相接地狀態(tài)，并發(fā)出報(bào)警信號(hào)通知值班人員。

圖2 經(jīng)消弧柜接地電網(wǎng)等值接線

2 系統(tǒng)仿真

為了能更直觀地比較兩種消弧裝置在單相接地故障情況下的熄弧效果，在Simulink內(nèi)搭建10 kV配電網(wǎng)模型，主要涉及的仿真模塊有無窮大功率電源、三相變壓器、接地變壓器、示波器、電力線路、接地故障、電力系統(tǒng)圖形用戶界面等。

2.1 輸電線路的建模與實(shí)現(xiàn)

在Simulink的電力系統(tǒng)工具箱（Power System Blockset，PSB）中，提供了兩種線路模型，分別是集中

式π形等值模塊和分布參數(shù)等值模塊。在建模過程中選用合適的線路模型及線路參數(shù)可以提高仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性。

集中式π形等值模塊是在三相平衡的情況下三相R、L、C參數(shù)相同的近似線路模型。對(duì)于實(shí)際運(yùn)行中的配電網(wǎng)絡(luò)，配電線路三相換位較差，配電網(wǎng)三相對(duì)地的分布電容一般是不相等的，因而會(huì)造成配電網(wǎng)的中性點(diǎn)與大地之間存在一定的電勢(shì)差，亦可稱為“不對(duì)稱電壓”。當(dāng)消弧線圈接入后，消弧線圈的電感與電網(wǎng)的三相對(duì)地電容構(gòu)成電壓諧振回路，在中性點(diǎn)會(huì)產(chǎn)生中性點(diǎn)位移電壓。分布參數(shù)等值模塊在進(jìn)行設(shè)置的時(shí)候，可以輸入不對(duì)稱配電線路的參數(shù)矩陣，保證了仿真模型與實(shí)際線路高度匹配，因而優(yōu)先選用［5］。

2.2 接地變壓器的建模與實(shí)現(xiàn)

配電變壓器聯(lián)結(jié)組別的選擇應(yīng)考慮系統(tǒng)同步并列運(yùn)行及減小三次諧波提高輸電效率等要求。對(duì)電壓等級(jí)為110 kV及以上的變壓器，出于絕緣費(fèi)用和系統(tǒng)安全運(yùn)行的考慮，選用“YN”接法；35 kV及以下（不含0.4 kV及以下）則一般采用三角形連接。綜合考慮，仿真模型中的配變的聯(lián)結(jié)組別標(biāo)號(hào)為“YNd11”。

由于10 kV側(cè)為三角形接線，沒有中性點(diǎn)引出，為了安裝消弧線圈需裝配一臺(tái)三相三柱式接地變壓器［6］。此接地變壓器采用Z型接線：每一鐵芯柱上有兩個(gè)繞向相同匝數(shù)相等的繞組，按反極性串聯(lián)而成，其接線方式如圖3所示。

圖3 接地變壓器一次側(cè)接線

當(dāng)接地發(fā)生時(shí)，處于接地變壓器同一相鐵芯柱的上、下兩半繞組會(huì)流過方向相反、數(shù)值相同的零序電流，其產(chǎn)生的零序磁勢(shì)相平衡，從而減小了零序磁通，形成的零序阻抗及附加損耗較小，因而與普通變壓器相比其中性點(diǎn)更適合安裝消弧線圈。其二次繞組是否設(shè)置應(yīng)視工程具體需要而定，如若當(dāng)接地變壓器兼做站用變壓器時(shí)，應(yīng)設(shè)置二次繞組。本例中只為引出10 kV側(cè)的中性點(diǎn)，因而僅對(duì)接地變壓器的一次側(cè)進(jìn)行構(gòu)造：利用PSB工具箱中的12節(jié)點(diǎn)三相線形變壓器按圖3進(jìn)行接線，即可構(gòu)成Z型接地變壓器，再將其封裝成接地變壓器模塊，如圖4所示［7］。

圖4 接地變壓器模塊

2.310 kV系統(tǒng)模型的建立

為突出主要因素，需將諧振接地系統(tǒng)的110 kV側(cè)等效為一無窮大功率的三相電壓源，再將各個(gè)元件的仿真模型連線組合，構(gòu)成經(jīng)消弧線圈接地系統(tǒng)和經(jīng)消弧柜接地系統(tǒng)仿真模型如圖5、圖6所示。

3 仿真算例

3.1 算例說明

根據(jù)某10 kV配電網(wǎng)建立2個(gè)仿真模型，配電變壓器10 kV側(cè)共有3條出線L1～L3。模型一為經(jīng)消弧線圈接地系統(tǒng)，消弧線圈安裝在由接地變壓器引出的中性點(diǎn)上，過補(bǔ)償運(yùn)行，過補(bǔ)償度為10%。模型二為經(jīng)消弧柜接地系統(tǒng)，消弧柜直接接于10 kV母線處，正常運(yùn)行時(shí)消弧柜的3個(gè)單相開關(guān)均處于分閘狀態(tài)。為了使故障特征更加明顯，均人為增加了配電線路的長(zhǎng)度。增加后的3條配電線路L1～L3的長(zhǎng)度分別為200 km、250 km、151 km。

兩仿真模型的故障點(diǎn)均選在第3條出線的1 km

處（即圖5與圖6中Line3與Line4之間發(fā)生單相接地故障）。試驗(yàn)表明，故障狀態(tài)下的系統(tǒng)特性會(huì)因故障發(fā)生時(shí)刻故障相電壓相角的差異而有所不同，其中最具典型性的時(shí)刻分別是故障相電壓處于極值和零值，其他時(shí)刻均為此二者的過渡情況［8］。故本試驗(yàn)只對(duì)此兩種情況進(jìn)行仿真分析。

圖5 經(jīng)消弧線圈接地系統(tǒng)仿真

圖6 經(jīng)消弧柜接地系統(tǒng)仿真

3.2 金屬性接地故障仿真結(jié)果及分析

仿真開始前，選擇離散算法，仿真的結(jié)束時(shí)間取0.2 s，采樣時(shí)間設(shè)置為1×10-6s。系統(tǒng)在第2個(gè)周波內(nèi)發(fā)生故障，故障發(fā)生時(shí)刻為A相電壓過零點(diǎn)。3條出線L1～L3的零序電流3I01～3I03及故障點(diǎn)電流Id的波形如圖7、圖8所示。

圖7 消弧裝置為消弧線圈時(shí)電流波形

由圖示結(jié)果可知，在故障發(fā)生前，線路完好系統(tǒng)沒有零序電流流通，當(dāng)出現(xiàn)單相接地故障時(shí)，整個(gè)系統(tǒng)均會(huì)出現(xiàn)零序電流，且無論采用何種消弧裝置，故障線路的零序電流幅值均為最大。

圖8 消弧裝置為消弧柜時(shí)電流波形

當(dāng)熄弧裝置為消弧線圈時(shí)，單相接地過程的暫態(tài)過程結(jié)束后，由于消弧線圈的補(bǔ)償作用，故障線路的零序電流失去一致性，依靠穩(wěn)態(tài)零序電流選線的做法不再適用，此時(shí)故障點(diǎn)的接地電流的有效值為2.93 A。

當(dāng)熄弧裝置為消弧柜時(shí)，暫態(tài)過程結(jié)束后，故障線路與健全（非故障）線路仍有較大差別，可以據(jù)此進(jìn)行判斷，此時(shí)故障點(diǎn)的接地電流的有效值為12.49 A。

保持原有仿真模型中的參數(shù)不變，僅調(diào)整故障發(fā)生時(shí)間為A相電壓過正峰值，線路L1～L3零序電流3I01～3I03及故障點(diǎn)電流Id的波形如圖9、圖10所示。

圖9 消弧裝置為消弧線圈時(shí)電流波形

圖示結(jié)果表明，單相接地故障發(fā)生時(shí)刻為A相電壓過正峰值時(shí)會(huì)使得系統(tǒng)的暫態(tài)過程變得劇烈且時(shí)間變長(zhǎng)，但各線路零序電流與故障點(diǎn)電流的特征沒有發(fā)生變化。消弧裝置為消弧線圈系統(tǒng)的故障點(diǎn)接地電流數(shù)值較經(jīng)消弧柜接地系統(tǒng)數(shù)值較小，利于電弧的熄滅。但當(dāng)過渡過程結(jié)束后，故障線路與非故障線路的零序電流失去了區(qū)分度，根據(jù)穩(wěn)態(tài)零序電流選線難以實(shí)現(xiàn)。經(jīng)消弧柜接地系統(tǒng)雖然裝置動(dòng)作后，接地故障電流數(shù)值大于前者，但各線路零序電流易于辨別，方便判斷故障線路。

圖10 消弧裝置為消弧柜時(shí)電流波形

3.3 間接性弧光接地故障仿真結(jié)果及分析

通常配電線路在實(shí)際運(yùn)行過程中發(fā)生單相接地故障時(shí)，整個(gè)故障過程按時(shí)間順序可依次分為3個(gè)階段：間歇性電弧接地、穩(wěn)定性電弧接地以及金屬性接地［9］。其中最為危險(xiǎn)的時(shí)刻發(fā)生在間歇性電弧接地階段，電弧間歇性的熄滅和重燃會(huì)導(dǎo)致非故障相上產(chǎn)生幅值數(shù)倍于相電壓的弧光過電壓，對(duì)系統(tǒng)中的絕緣薄弱部分造成積累性破壞，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)l(fā)相間短路故障，造成事故的擴(kuò)大。

根據(jù)工頻熄弧理論（工頻熄弧理論較高頻熄弧理論與實(shí)測(cè)值更為接近［10］）對(duì)上述兩種配有不同消弧裝置的10 kV系統(tǒng)進(jìn)行單相弧光接地仿真，故障燃弧發(fā)生在A相電壓達(dá)到最大時(shí)，熄弧時(shí)刻為工頻電流過零點(diǎn)，運(yùn)行仿真模型，當(dāng)消弧裝置為消弧線圈時(shí)，系統(tǒng)的三相電壓波形如圖11所示：隨著接地電弧的熄滅和復(fù)燃，非故障相上產(chǎn)生的弧光接地過電壓的最大幅值約為額定相電壓的3.5倍，且持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)。經(jīng)消弧柜接地時(shí)，系統(tǒng)的三相電壓波形如圖12所示：消弧柜動(dòng)作后，非故障相上的相電壓隨即穩(wěn)定保持在線電壓水平，有效抑制了過電壓現(xiàn)象的

發(fā)生。

根據(jù)仿真結(jié)果可知，消弧線圈與消弧柜相比，消弧線圈并不能有效消除弧光接地過電壓。造成這一問題主要是因?yàn)橄到y(tǒng)發(fā)生單相接地故障瞬間，故障點(diǎn)接地電流含有較多的高頻分量，而消弧線圈僅能針對(duì)工頻容性電流進(jìn)行調(diào)諧，因而不能較好地降低過電壓水平［10］。

圖11 經(jīng)消弧線圈接地系統(tǒng)三相電壓波形

圖12 經(jīng)消弧柜接地系統(tǒng)三相電壓波形

4 結(jié)語

同系無源消弧裝置的消弧線圈與消弧柜在限制故障點(diǎn)接地電流和抑制弧光接地過電壓方面存在較大差異。消弧線圈對(duì)過渡電阻較小的金屬性接地故障具有良好的補(bǔ)償效果，而當(dāng)發(fā)生間歇性弧光接地時(shí)，不能抑制弧光接地過電壓，可能導(dǎo)致系統(tǒng)絕緣薄弱部分產(chǎn)生積累性損傷。消弧柜則能較好地防止弧光接地過電壓現(xiàn)象的發(fā)生，限制系統(tǒng)電壓處于安全范圍內(nèi)，但對(duì)于金屬性接地故障，消弧柜動(dòng)作后的故障點(diǎn)接地電流依舊較大，不利于電弧的可靠熄滅。

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Operation Effect Comparison of Two Passive Arc-suppression Devices Used in Distribution Networks

SONG Zhen1，XIONG Lixin1，2
（1.Research Center for Smart Grid，Shandong University of Technology，Zibo 255049，China；2.Shandong Kehui Power Automation Company Limited，Zibo 255087，China）

The performance of two passive arc-suppression devices is researched when single-phase grounding fault happens，and the ability of limiting the grounding fault current and the arc grounding over-voltage are compared between arc suppression coil and arc-overvoltage suppressor.Two simulation models with different devices are established using Matlab／Simulink taking a 10 kV distribution network as an example.During the simulation process，the occurrence time of single-phase metal earth fault are composed of two types.One is the voltage of the grounded phase at its maximum value，the other one is at its zero point.Meanwhile intermittent arc grounding fault based of main frequency arc extinguishing theory of transmission lines is also simulated in the two models.Advantages and disadvantages of the two devices are concluded，which has theoretical significance value to choose the suitable device.

Matlab／simulink；arc suppression coil；arc-overvoltage suppressor；single-phase earth fault

TM475

A

1007－9904（2016）10－0001－06

2016－04－18

宋振（1989），男，碩士研究生，主要研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)自動(dòng)化；

國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃（863計(jì)劃）項(xiàng)目（SS2012AA050213）；國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51177096）

熊立新（1976），男，博士，高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)殡娏﹄娮优c電機(jī)控制技術(shù)及電力系統(tǒng)故障監(jiān)測(cè)。