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        風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的非線性動(dòng)態(tài)特性分析

        2016-11-17 02:21:42鞍山市第八中學(xué)程耘康
        電子世界 2016年20期
        關(guān)鍵詞:傳動(dòng)系統(tǒng)齒輪箱行星

        鞍山市第八中學(xué) 程耘康

        風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的非線性動(dòng)態(tài)特性分析

        鞍山市第八中學(xué) 程耘康

        在綜合考慮風(fēng)載荷變化,齒輪嚙合剛度、齒輪嚙合誤差、自身重力以及支撐軸承非線性等因素的共同影響下,建立了具有多級(jí)齒輪傳動(dòng)的大型風(fēng)電齒輪箱齒輪-傳動(dòng)軸-軸承系統(tǒng)耦合的非線性動(dòng)力學(xué)模型,利用拉格朗日方程推到了風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)方程。并分析了系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響規(guī)律。結(jié)果表明:齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)各構(gòu)件的動(dòng)態(tài)響應(yīng)主要是由內(nèi)部激勵(lì)引起的高頻成份和外部激勵(lì)引起的高頻成份疊加而成的。本文的研究為大型風(fēng)電齒輪箱動(dòng)態(tài)特性的評(píng)價(jià)以及齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能優(yōu)化設(shè)計(jì)提供一定的理論基礎(chǔ)。

        風(fēng)電齒輪箱;非線性動(dòng)力學(xué);耦合振動(dòng);內(nèi)部和外部激勵(lì)

        1 前言

        隨著風(fēng)力發(fā)電機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)功率朝著兆瓦級(jí)發(fā)展,對(duì)風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析的精確性要求也不斷增強(qiáng)。因此,研究變載荷作用下大型發(fā)電機(jī)齒輪箱耦合非線性動(dòng)態(tài)特性,進(jìn)而為風(fēng)電齒輪箱的設(shè)計(jì)提供重要的理論價(jià)值和實(shí)際工程意義。近年來(lái)許多國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的性能研究方法、動(dòng)力學(xué)模型等方面進(jìn)行了深入的研究,并取得了一定的成就[1]。Riziotis[2]在綜合考慮內(nèi)、外載荷激勵(lì)共同作用下,建立了具有多級(jí)行星齒輪傳動(dòng)的大型風(fēng)電齒輪箱齒輪-轉(zhuǎn)子-軸承-箱體的耦合非線性動(dòng)力學(xué)模型,并利用模態(tài)疊加法對(duì)風(fēng)電齒輪箱進(jìn)行了振動(dòng)響應(yīng)分析。Peeters[3]對(duì)大型風(fēng)力發(fā)電機(jī)齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行了精確的建模,并在變風(fēng)載荷作用下對(duì)其傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行了研究。秦大同[4]等建立了兆瓦級(jí)風(fēng)力發(fā)電機(jī)齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的彎扭耦合動(dòng)力學(xué)模型,并利用4階Runge-Kutta方法計(jì)算了在外部激勵(lì)和內(nèi)部激勵(lì)共同作用下系統(tǒng)的耦合振動(dòng)響應(yīng)。許琦[5]建立了整體風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型,但并未給出相應(yīng)的數(shù)值仿真計(jì)算。通過前面的文獻(xiàn)研究可以看出,現(xiàn)有的風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型大多數(shù)是考慮齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)在嚙合剛度、嚙合阻尼、嚙合誤差等因素的彎扭耦合振動(dòng),而除以上因素之外,同時(shí)考慮實(shí)際風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的偏心量、彎扭軸耦合、自身重力以及支撐軸承非線性等因素的共同影響,建立風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的彎-扭-軸耦合動(dòng)力學(xué)模型的文獻(xiàn)很少。為了準(zhǔn)確的分析和掌握風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性,就必須建立完整精確的風(fēng)電齒輪箱-轉(zhuǎn)子-軸承傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型。

        圖1 風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

        圖2 斜齒輪-轉(zhuǎn)子-軸承傳動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)模型

        2 齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)分析模型的建立

        圖1為大型風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖,該系統(tǒng)由三級(jí)齒輪傳動(dòng)組成,其中包括一級(jí)行星齒輪傳動(dòng)和兩級(jí)平行軸外嚙合圓柱齒輪傳動(dòng)。

        建立了如圖2和圖3所示的斜齒輪和行星齒論的動(dòng)力學(xué)模型。設(shè)斜齒輪處的當(dāng)量質(zhì)量分別為m1、m2,相對(duì)于質(zhì)心的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量分別為J1、J2,軸承處的當(dāng)量質(zhì)量為mbi(i=1~4),輸入、輸出端轉(zhuǎn)動(dòng)慣量分別為Jd、Jl,齒輪的偏心距分別為ρ1、ρ2,齒輪的傳動(dòng)比為μ、Fxi、Fyi、Fzi(i=1~4)分別為軸承處沿x、y、z方向的非線性軸承力。

        圖3中,xj、yj(j=s、r、c)分別為太陽(yáng)輪、內(nèi)齒圈和行星架質(zhì)心的振動(dòng)位移;xpi、ypi(i=1、2、3)表示第i個(gè)行星輪質(zhì)心的振動(dòng)位移在動(dòng)坐標(biāo)系opixpiypi下的投影;rbs、rbr、rbc、rbpi分別表示太陽(yáng)輪、內(nèi)齒圈、行星架和行星輪的基圓半徑;θs、θr、θc、θpi分別表示太陽(yáng)輪、內(nèi)齒圈、行星架和行星輪的扭轉(zhuǎn)角位移,并且規(guī)定逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)為正;φi為第i個(gè)行星輪的理論位置角,且φi=2π(i-1)/n、α為齒輪的嚙合角;kss、kst、kbs分別表示太陽(yáng)輪x、y方向軸的彎曲剛度、扭轉(zhuǎn)剛度和軸承剛度;krs、krt分別表示內(nèi)齒圈x、y方向軸的彎曲剛度和軸承剛度;kcs、kct、kbc分別表示行星架x、y方向彎曲剛度、扭轉(zhuǎn)剛度和軸承剛度; kbpi表示第i個(gè)行星輪x、y方向的軸承剛度;kpis、kpir分別表示第i個(gè)行星輪與太陽(yáng)輪和內(nèi)齒圈的嚙合剛度。

        3 風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)方程

        以斜齒輪和行星齒輪的動(dòng)力學(xué)模型為基礎(chǔ),得到了整個(gè)齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的位移列陣X:

        式中,θi(i=c、r、pi、s、1、2、3、4)分別齒輪扭轉(zhuǎn)振動(dòng)角位移;xi、yi、zi(i= c、r、pi、s、1、2、3、4)分別為齒輪沿x、y、z方向的振動(dòng)位移。

        由拉格朗日方程可推導(dǎo)出系統(tǒng)的振動(dòng)微分方程:

        行星架的振動(dòng)微分方程:

        內(nèi)齒圈的振動(dòng)微分方程:

        第i個(gè)行星輪的振動(dòng)微分方程:

        太陽(yáng)輪的振動(dòng)微分方程:

        二級(jí)斜齒輪1的振動(dòng)微分方程:

        二級(jí)斜齒輪2的振動(dòng)微分方程:

        三級(jí)斜齒輪3的振動(dòng)微分方程:

        三級(jí)斜齒輪4的振動(dòng)微分方程:

        4 風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)振動(dòng)響應(yīng)

        本文以MW級(jí)風(fēng)電齒輪箱為例對(duì)其進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析,其中:

        zr=123,zs=27,zp=48,z1,=104,z3=98,z2=23,z4=25。

        從圖4可以看出,由于傳動(dòng)系統(tǒng)受外部時(shí)變載荷和支撐軸承的非線性的影響,使得行星輪和太陽(yáng)輪的振動(dòng)響應(yīng)變得非常復(fù)雜。行星輪和太陽(yáng)輪的振動(dòng)響應(yīng)幅值明顯大于低級(jí)傳動(dòng)系統(tǒng)中各構(gòu)件的振動(dòng)位移。

        圖5給出了風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)中部分構(gòu)件在扭轉(zhuǎn)方向上的振動(dòng)位移。通過對(duì)比可以發(fā)現(xiàn),各構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)位移幅值明顯大于橫向振動(dòng)位移,故系統(tǒng)以扭轉(zhuǎn)振動(dòng)為主要振動(dòng)。由于扭轉(zhuǎn)剛度及受到外部激勵(lì)影響的不同,其構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)幅值顯出不同的振動(dòng)特性。其中低速級(jí)傳動(dòng)的扭轉(zhuǎn)角位移最小,中間級(jí)次之,高速級(jí)最大。除此之外,各構(gòu)件在扭轉(zhuǎn)方向上的振動(dòng)位移響應(yīng)變化與外部扭轉(zhuǎn)力矩有類似的變化趨勢(shì)。這些特性主要是受到內(nèi)、外部激勵(lì)和支撐軸承的非線性特性引起的??紤]了齒輪嚙合剛度、嚙合阻尼、嚙合誤差、偏心量、彎扭軸耦合、自身重力以及支撐軸承非線性等因素的共同作用,在斜齒輪和行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)模型的基礎(chǔ)上,建立了變風(fēng)速齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)的齒輪-傳動(dòng)軸-軸承系統(tǒng)耦合的非線性動(dòng)力學(xué)模型,并對(duì)其進(jìn)行了時(shí)域和頻域響應(yīng)分析,結(jié)論如下:

        圖3 行星輪系傳動(dòng)力學(xué)模型

        (1)齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)各構(gòu)件在外部激勵(lì)和內(nèi)部激勵(lì)作用下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)是由內(nèi)部激勵(lì)引起的高頻成份和外部激勵(lì)引起的底頻成份疊加而成的。

        (2)傳動(dòng)系統(tǒng)各構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)角位移和橫向振動(dòng)位移與外部激勵(lì)的變化規(guī)律相似,并且各構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)角位移明顯大于橫向振動(dòng)位移,故系統(tǒng)以扭轉(zhuǎn)振動(dòng)為主。除此之外,從低速級(jí)到高速級(jí)隨著轉(zhuǎn)速的增大高速級(jí)的振動(dòng)位移幅值最大,中速級(jí)傳動(dòng)次之,低速級(jí)最小。

        圖4 齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)中部分構(gòu)件的橫向振動(dòng)位移

        [1]Peeters J L M,Vandepitte D,Sas P.Analysis of internal drive train dynamics in a wind turbine[J].Wind Energy,2006,9(1-2):141-161.

        [2]Riziotis V A,Voutsinas S G.Fatigue loads on wind turbines of different control startegies operating in complex terrain[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial ae rodynamics,2000,85(3):211-240.

        [3]Peeters J,Vandepitte D,Sas P.Flexible multibody model of a three-stage planetary gear-box in a wind turbine[J].in proceedings of ISMA 2004,2004,3923-3942.

        [4]Qin D T,Wang J H,Lim T C.Flexible multibody dynamic modeling of a horizontal and turbine drive train system[J].Journal of Sound and Vibration.2010,329(11): 3565-3586.

        [5]許琦,陳長(zhǎng)征.風(fēng)力發(fā)電機(jī)齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)建模[J].振動(dòng)與沖擊,2010,29(S)117-120.

        圖5 齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)中部分構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)位移

        5 結(jié)論

        本文以彈性力學(xué)為基礎(chǔ),將風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)分解為一級(jí)行星齒輪傳動(dòng)和兩級(jí)平行軸齒輪傳動(dòng),采用集中質(zhì)量參數(shù)法同時(shí)

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        wind turbine gearbox;nonlinear dynamics;coupled vibration;internal and external excitations

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