姚學(xué)軍，劉少柱，吳凱旋，劉　冰，張　妮，稅碧垣

1.中國石油管道科技研究中心（河北廊坊065000）

2.中國石油管道公司管道處（河北廊坊065000）

3.中國石油管道公司人事處（河北廊坊065000）

在線焊接國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)對(duì)比分析

姚學(xué)軍1，劉少柱2，吳凱旋3，劉冰1，張妮1，稅碧垣1

1.中國石油管道科技研究中心（河北廊坊065000）

2.中國石油管道公司管道處（河北廊坊065000）

3.中國石油管道公司人事處（河北廊坊065000）

介紹了國內(nèi)和ASME、API、CSA及俄羅斯管道在線焊接相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，針對(duì)影響管道在線焊接質(zhì)量的關(guān)鍵因素如搶修附件材質(zhì)、壓力要求、介質(zhì)流速要求等進(jìn)行了國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)及企業(yè)實(shí)踐做法對(duì)比分析，明確了國內(nèi)外差異及國外相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中值得借鑒的地方，提出了標(biāo)準(zhǔn)改進(jìn)建議，對(duì)提升我國標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)水平有一定的借鑒意義。

管道在線焊接；標(biāo)準(zhǔn)；影響因素；對(duì)比分析

管道在線焊接技術(shù)是管道失效搶修中最常用、最重要的技術(shù)，管道堵漏、開孔、換管等搶修技術(shù)均離不開焊接。在線焊接質(zhì)量高低對(duì)于管道本體承壓能力及繼續(xù)安全服役有重要影響。我國管道焊接標(biāo)準(zhǔn)及企業(yè)實(shí)踐做法與國外存在一些技術(shù)指標(biāo)上的差異，相比國外先進(jìn)管道企業(yè)長期建設(shè)和運(yùn)行搶修經(jīng)驗(yàn)，國內(nèi)針對(duì)高強(qiáng)鋼管道在線焊接研究起步晚，經(jīng)驗(yàn)不足。因此，有必要對(duì)焊接相關(guān)國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)及企業(yè)實(shí)踐做法進(jìn)行研究和對(duì)比分析，借鑒國外先進(jìn)標(biāo)準(zhǔn)及最佳實(shí)踐做法，促進(jìn)國內(nèi)在線焊接技術(shù)及標(biāo)準(zhǔn)水平的提升［1］。

1　國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)

目前國內(nèi)外針對(duì)在線焊接的專項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)較少，除API 1107外，國外ASME、API、CSA等知名標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)發(fā)布的管道相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)焊接提出了相關(guān)要求，對(duì)在線焊接具備同樣的約束力和參考性。國內(nèi)目前已發(fā)布了多項(xiàng)焊接標(biāo)準(zhǔn)如GB/T 28055-2011、SY 6554-2003、SY/T 4103-2006等，并于2015年制定了行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼質(zhì)管道失效搶修技術(shù)規(guī)范》對(duì)在線焊接相關(guān)要求進(jìn)行了規(guī)范。國內(nèi)外管道企業(yè)多依據(jù)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)結(jié)合企業(yè)實(shí)踐做法開展搶修焊接。因此本文主要針對(duì)表1所列標(biāo)準(zhǔn)結(jié)合國內(nèi)外企業(yè)實(shí)踐做法開展對(duì)比分析。

表1　國內(nèi)外搶修相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)

2　標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)指標(biāo)對(duì)比分析

2.1環(huán)境要求

標(biāo)準(zhǔn)層面上，API 1104對(duì)在線焊接環(huán)境要求進(jìn)行了原則性規(guī)定“業(yè)主應(yīng)規(guī)定適宜焊接的氣候條件”［2］。俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定在受控條件下輸油管道允許在-40℃以內(nèi)的環(huán)境溫度下進(jìn)行焊接。對(duì)于無防護(hù)措施如防風(fēng)保溫棚條件下最低可焊溫度，國內(nèi)外均未查到相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。

企業(yè)實(shí)踐做法上，國內(nèi)管道企業(yè)針對(duì)手工電弧焊環(huán)境要求基本一致，如環(huán)境溫度＜0℃，環(huán)境濕度＞90%RH，環(huán)境風(fēng)速＞5m/s，在不利環(huán)境中會(huì)采取防風(fēng)棚等措施進(jìn)行受控焊接。國外專家認(rèn)為風(fēng)速、溫度或濕度等環(huán)境因素對(duì)焊接質(zhì)量的影響并不十分顯著，因?yàn)榭梢酝ㄟ^采用防風(fēng)棚、預(yù)熱等措施消除環(huán)境因素的影響。

針對(duì)在線焊接環(huán)境要求國內(nèi)外企業(yè)實(shí)踐做法一致，建議企業(yè)根據(jù)自身需求明確相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。

2.2套袖材質(zhì)

套袖修復(fù)是最重要的搶修技術(shù)之一。不同鋼級(jí)管道應(yīng)匹配相應(yīng)等級(jí)的套袖才能獲得理想的搶修效果。國內(nèi)未見套袖材質(zhì)選型的規(guī)定。俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)PД 153-112-014-97規(guī)定“補(bǔ)片、套袖和工藝環(huán)，應(yīng)采用管材制作，管材的機(jī)械性能、化學(xué)成分和壁厚等應(yīng)與維修管段相同”，其適用性有待于進(jìn)一步驗(yàn)證。

在搶修實(shí)踐中主要考慮套袖的承壓能力。套袖分為A型套袖和B型套袖。A型套袖主要用于補(bǔ)強(qiáng)，不具備承壓能力，在此不做詳細(xì)討論。B型套袖具備承壓能力，選型時(shí)主要考慮壁厚和強(qiáng)度的計(jì)算，具體原則為：

1）套袖厚度應(yīng)不低于主管道，最大不應(yīng)超過主管道壁厚的1.5倍。

2）承壓能力應(yīng)不低于主管道。

3）等級(jí)匹配應(yīng)考慮屈服強(qiáng)度和機(jī)械強(qiáng)度，套袖屈服強(qiáng)度高則剛度會(huì)有所降低，因此套袖選型時(shí)等級(jí)不宜太高，如國內(nèi)管道企業(yè)對(duì)于X70管道多采用為L485、Q345B等材質(zhì)套袖，Enbridge公司對(duì)于X65管道采用A517（Gr 50）材質(zhì)套袖。

國內(nèi)外做法基本一致，但目前國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)對(duì)套袖選型尚缺乏規(guī)范，建議進(jìn)一步研究套袖選型并在標(biāo)準(zhǔn)中進(jìn)行規(guī)范。

2.3壓力要求

焊接前降壓可保證焊接安全但同時(shí)會(huì)影響正常生產(chǎn)輸送。因此管道企業(yè)期望在更高的壓力下進(jìn)行焊接。國內(nèi)一般根據(jù)GB/T 28055-2011中允許帶壓施焊的壓力計(jì)算公式確定［3］，但此方法專業(yè)性較強(qiáng)，需要專業(yè)技術(shù)人員支持。國內(nèi)部分管道企業(yè)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行降壓，如取管道允許工作壓力的0.4倍或更高，但此種方法較為保守，會(huì)造成輸送困難。ASME B31.8要求“在線焊接時(shí)管道應(yīng)無泄漏，管內(nèi)應(yīng)進(jìn)行降壓且降壓后管內(nèi)壓力產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力不超過最小屈服強(qiáng)度的20%”［4］，該規(guī)定操作性較弱；俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)PД 153-112-014要求“管道內(nèi)余壓2.0MPa以內(nèi)”過于嚴(yán)苛很難達(dá)到。

國外管道企業(yè)在搶修實(shí)踐中降壓幅度相對(duì)寬松。Enbridge公司一般做法為“當(dāng)管道壁厚≥6.35mm時(shí)，內(nèi)壓最大可以達(dá)到100%額定最小屈服強(qiáng)度，如果焊接過程中發(fā)現(xiàn)磁化現(xiàn)象，需要降壓50%”。Kinder Morgan公司對(duì)于壁厚大于10.3mm的管道最大允許壓力為60%額定最小屈服強(qiáng)度。研究表明當(dāng)管道壁厚超過6mm時(shí)控制好焊接工藝參數(shù)就不會(huì)發(fā)生燒穿［2］。因此降壓要求可以相對(duì)放寬。

建議國內(nèi)管道企業(yè)進(jìn)一步研究合理的降壓幅度，適當(dāng)放寬降壓要求。

2.4介質(zhì)流速

管輸介質(zhì)保持一定流速可防止過熱保證焊接安全，但介質(zhì)流速過快會(huì)帶走大量熱量使預(yù)熱困難或冷卻速率過高造成焊縫硬度增加。國內(nèi)外公開標(biāo)準(zhǔn)未見對(duì)介質(zhì)流速的規(guī)定。國外管道企業(yè)多采用EWI模型或Batelle模型計(jì)算確定。國內(nèi)管道企業(yè)依據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定介質(zhì)流速，如要求液體管道流速不大于大于5m/s，氣體管道流速不應(yīng)大于10m/s等，理論依據(jù)不足［5-6］。

建議國內(nèi)管道企業(yè)進(jìn)一步研究合理流速確定方法，并對(duì)EWI模型或Batelle模型計(jì)算流速的合理性進(jìn)行研究。

2.5焊條選型

焊條選型對(duì)焊接質(zhì)量有重要影響。SY/T 7033-2016《鋼制管道失效搶修技術(shù)規(guī)范》明確規(guī)定“管道在線焊接應(yīng)使用低氫焊條或低氫焊接工藝方法”［7］。CSA Z662明確規(guī)定在線焊接應(yīng)采取低氫焊接工藝。但未見焊條選型具體規(guī)定［8］。

國外管道企業(yè)在焊條選型時(shí)主要考慮以下原則：

1）熔結(jié)強(qiáng)度必須等于或高于被焊管道的屈服強(qiáng)度，Kinder Morgan公司填充焊焊條選型采用等強(qiáng)度匹配，如表2所示X70填充焊采用E7018；En?bridge公司采用高強(qiáng)度匹配，如表3所示X70填充焊采用E8018-C3。

2）頭2道焊縫的冶金特性會(huì)由于稀釋效應(yīng)會(huì)發(fā)生改變，宜選用較低熔結(jié)強(qiáng)度的焊條，如表2所示Kinder Morgan公司根焊和熱焊焊條選型。

國內(nèi)某管道企業(yè)X65管道填充焊采用E5015，X70填充焊采用E5515。由于國內(nèi)低氫焊條標(biāo)號(hào)值低于AWS，如GB 5118-1996《熱強(qiáng)鋼焊條》中E5015焊條抗拉強(qiáng)度相當(dāng)于AWS A5.5-1996《低合金鋼焊條》中的E7015焊條，E5515相當(dāng)于國外的E8015。因此對(duì)于焊條選型國內(nèi)外基本一致。

表2　Kinder Morgan焊條選型做法

表3　Enbridge公司焊條選型做法

2.6焊條直徑

焊條直徑主要影響焊接熱輸入和焊接速度。國內(nèi)外公開標(biāo)準(zhǔn)未見在線焊接焊條直徑相關(guān)規(guī)定。在焊接實(shí)踐中，根焊和熱焊一般選用較小直徑焊條以降低熱輸入防止燒穿，填充焊和蓋面焊選用直徑較大焊條以提高焊接效率，如國內(nèi)某管道公司對(duì)X70管道根焊、熱焊一般采用3.2mm直徑焊條，對(duì)于填充焊采用4.0mm直徑焊條。表4和表5分別為Kinder Morgan和TransCanada公司焊條直接選型實(shí)踐做法，可以看出國外管道企業(yè)會(huì)區(qū)分管道直徑確定焊條直徑選擇，且相比國內(nèi)焊條直徑選用更粗一些。建議國內(nèi)管道企業(yè)區(qū)分管道直徑確定并適當(dāng)提高配套焊條直徑。

表4　Kinder Morgan最大焊條直徑選擇做法

表5　TransCanada公司最大焊條直徑選擇做法

2.7預(yù)熱方法

焊前預(yù)熱可大大降低在線焊接難度。因此國內(nèi)外管道企業(yè)基本都會(huì)進(jìn)行焊前預(yù)熱。ASME B31.8原則性規(guī)定在需要時(shí)應(yīng)進(jìn)行預(yù)熱［4］。SY/T 7033-2016要求X70以上管道及管道吸熱能力較強(qiáng)時(shí)采用中頻和火焰相結(jié)合的方式。

預(yù)熱的方法可歸為3種：火焰加熱、電阻加熱和中頻加熱。3種預(yù)熱方法比較如表6所示［6］。從表中可以看出，火焰加熱成本低但效果一般，中頻加熱效果最好但成本高。在搶修實(shí)踐中國內(nèi)外管道企業(yè)對(duì)3種方式都有應(yīng)用，其中火焰加熱和中頻加熱相結(jié)合是應(yīng)用最多的最理想的預(yù)熱方式。國內(nèi)外做法基本一致。

表6　預(yù)熱方法對(duì)比

2.8預(yù)熱溫度

SY/T 7033-2016原則性規(guī)定“預(yù)熱溫度應(yīng)符合焊接工藝規(guī)程的要求”。ASME B31.8規(guī)定“在實(shí)際施焊時(shí)間內(nèi)不使溫度降到規(guī)定的最低預(yù)熱溫度以下”。俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)PД 153-112-014-97針對(duì)不同環(huán)境溫度、厚度及碳當(dāng)量規(guī)定應(yīng)采取的不同預(yù)熱溫度，可操作性較強(qiáng)，如表7所示［4］。

在搶修實(shí)踐中，國內(nèi)管道企業(yè)依據(jù)管道等級(jí)及實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)確定預(yù)熱溫度，如某管道公司根據(jù)不同鋼級(jí)采用60℃、80℃、100℃、120℃預(yù)熱溫度。Kinder Morgan、El Paso等國外管道企業(yè)在鋼級(jí)≤X80、外徑≥325mm、環(huán)境溫度＜10℃、名義壁厚≥11.43mm時(shí)要求預(yù)熱溫度不低于95.3℃。此外對(duì)于凍土區(qū)管道預(yù)熱溫度應(yīng)相應(yīng)提高一些。

國內(nèi)外不同管道企業(yè)預(yù)熱溫度要求有所差異。建議借鑒俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)鋼等級(jí)（碳當(dāng)量）、壁厚、環(huán)境溫度選擇相應(yīng)的預(yù)熱溫度（表7）。

2.9焊接連續(xù)性

焊接應(yīng)盡可能連續(xù)進(jìn)行，各層焊道之間時(shí)間間隔應(yīng)盡可能短。SY/T 7033-2016要求焊接中斷再次焊接前應(yīng)重新預(yù)熱至規(guī)程要求的最低預(yù)熱溫度。俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)PД 153-112-014-97要求“兩層焊道之間間隔在10min以上時(shí)，焊接接頭要覆蓋干燥的石棉布”?？刹捎脺y溫儀進(jìn)行溫度監(jiān)測。一般情況下焊接的熱輸入足以維持道間溫度。此外中頻加熱器可連續(xù)加熱則無需重新預(yù)熱。國內(nèi)外要求基本一致。

表7　俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于預(yù)熱溫度的要求/℃

2.10焊后應(yīng)力消除

焊接后應(yīng)消除殘余應(yīng)力以防止裂紋形成。SY/T 7033-2016規(guī)定“焊后應(yīng)采用保溫緩冷措施”，ASME B31.8規(guī)定“碳鋼焊縫公稱壁厚超過1英寸（2.54cm）時(shí)，應(yīng)進(jìn)行應(yīng)力消除處理”。焊后保溫是最常用應(yīng)力消除方法，保溫時(shí)間應(yīng)根據(jù)管道壁厚、口徑等確定［4］，如國內(nèi)某管道公司搶修實(shí)踐中會(huì)采取加熱1h后保溫6h的做法，Petrofac公司會(huì)加熱至100℃后緩冷2h。國內(nèi)外不同管道企業(yè)差異在于加熱溫度和保溫時(shí)間不同。但對(duì)于高壁厚管道和易產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕的環(huán)境，對(duì)于應(yīng)力的控制應(yīng)當(dāng)更為嚴(yán)格。因此建議針對(duì)高壁厚管道和易產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕的環(huán)境明確應(yīng)力控制的要求。

2.11焊道層數(shù)

焊道包括根焊、熱焊、填充焊、蓋面焊等，完成焊接所用的焊道層數(shù)過少過多都不利于焊縫質(zhì)量。SY/T 7033-2016要求“焊接環(huán)向角焊縫前，應(yīng)在輸送管道上焊接預(yù)堆層”，但未給出各層焊道具體推薦值。俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)PД 153-112-014-97根據(jù)壁厚明確規(guī)定了使用纖維素焊條、堿性焊條時(shí)應(yīng)焊接的最低焊道層數(shù)，如表8所示，可操作性強(qiáng)。

焊道層數(shù)主要與管道壁厚有關(guān)，一般原則為焊腳長度應(yīng)與管道壁厚相等。國內(nèi)管道企業(yè)在線焊接實(shí)踐中會(huì)焊接根焊、熱焊、填充焊、蓋面焊等，但工藝規(guī)程中未明確要求應(yīng)采取的最低焊道層數(shù)。國外管道企業(yè)則進(jìn)行了相關(guān)要求，如表9、表10所示，Kinder Morgan、TransCanada等國外管道企業(yè)會(huì)根據(jù)管道壁厚明確應(yīng)采取的最低焊道層數(shù)。

表8　俄羅斯最低焊道層數(shù)

表9　Kinder Morgan關(guān)于最低焊道層數(shù)做法

建議國內(nèi)管道企業(yè)借鑒國外標(biāo)準(zhǔn)及企業(yè)實(shí)踐做法根據(jù)不同壁厚明確應(yīng)采取的最低焊道層數(shù)。

2.12焊道順序

焊接順序?qū)τ诤附有始百|(zhì)量均有重要影響。GB/T 28055-2011規(guī)定了對(duì)開三通和對(duì)開四通縱向焊縫、環(huán)向角焊縫的焊接順序，國內(nèi)管道企業(yè)基本執(zhí)行該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。API 1104和API 1107對(duì)加固板、套管、三通、環(huán)形板等不同焊接附件給出了推薦焊接順序［3］。其中對(duì)開三通、對(duì)開四通焊接順序與GB/T 28055-2011基本一致。確定焊接順序最基本原則為焊接應(yīng)朝遠(yuǎn)離管道的方向進(jìn)行，采用使殘余應(yīng)力最小化的焊接順序，如對(duì)于套袖應(yīng)在環(huán)向角焊縫之前完成縱向接縫，一端環(huán)向角焊縫應(yīng)在另一端環(huán)向角焊縫之前完成。對(duì)此國內(nèi)外做法基本一致［9-10］。

表10　TransCanada關(guān)于最低焊道層數(shù)

2.13焊接前表面處理

對(duì)于管道焊接部位表面處理主要包括消除起鱗、磨損、鐵銹、渣垢、油脂等，對(duì)此國內(nèi)外管道企業(yè)做法及標(biāo)準(zhǔn)要求基本一致，均要求對(duì)表面進(jìn)行處理至顯出金屬光澤。國內(nèi)管道企業(yè)對(duì)于表面處理寬度多采用“管口邊緣50mm”的做法，俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)PД 153-112-014-97充分考慮壁厚因素要求“套袖10mm以內(nèi)、管道4倍壁厚”，操作性更強(qiáng)。建議國內(nèi)管道企業(yè)借鑒俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于表面處理寬度的規(guī)定。

2.14焊接前管材確認(rèn)

焊接工藝與管道管材有密切關(guān)系，因此焊接前必須確認(rèn)管道管材信息。俄羅斯標(biāo)準(zhǔn)PД 153-112-014-97規(guī)定焊接前應(yīng)確定管壁厚度及其材質(zhì)，尤其碳當(dāng)量是重要信息。API 1104要求除了指明材料的名義屈服強(qiáng)度外，還應(yīng)明確材料的碳當(dāng)量［2］。SY/T 7033-2016要求“應(yīng)使用超聲波測厚儀或其他合適儀器確定焊接位置管道壁厚，確認(rèn)管材信息”［7］。En?bridge公司制定了碳當(dāng)量測定標(biāo)準(zhǔn)。國內(nèi)外管道企業(yè)焊接前均會(huì)確定焊接管道管材信息，對(duì)此國內(nèi)尚缺乏明確標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。

2.15開孔及焊接位置

帶壓開孔及焊接會(huì)對(duì)原焊縫組織及應(yīng)力狀態(tài)造成影響，因此應(yīng)避開原焊縫進(jìn)行操作［11］。CSA Z662要求開孔位置宜避免穿過焊縫［8］。API 2201-2003則明確規(guī)定在焊縫附近應(yīng)避免進(jìn)行開孔操作。SY/T 6554-2003采標(biāo)自API 2201-2003沿用了該規(guī)定。對(duì)此國內(nèi)外做法基本一致。

3　結(jié)論及建議

對(duì)15個(gè)影響焊接質(zhì)量的關(guān)鍵技術(shù)點(diǎn)進(jìn)行了國內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)及實(shí)踐做法對(duì)比分析，其中環(huán)境要求、套袖材質(zhì)、預(yù)熱方法、焊接連續(xù)性、焊后應(yīng)力消除、焊道順序、開孔及焊接位置等方面國內(nèi)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定或企業(yè)實(shí)踐做法與國外一致或差異不大，壓力要求、介質(zhì)流速要求等方面國內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)或企業(yè)實(shí)踐做法更嚴(yán)格，預(yù)熱溫度要求、焊條選型、焊條直徑、焊道層數(shù)、焊接前管材確認(rèn)等國外標(biāo)準(zhǔn)及企業(yè)實(shí)踐做法更為完善。

［1］楊景順，谷風(fēng)濤.油氣管道維搶修技術(shù)［M］.北京：石油工業(yè)出版社，2013.

［2］American Petroleum Institute.Welding of Pipeline and Re?lated Facilities：API 1104［S］.Washington，D.C.：American Pe?troleum Institute，2005.

［3］全國鍋爐壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)壓力管道分技術(shù)委員會(huì).鋼制管道帶壓封堵技術(shù)規(guī)范：GB/T 28055-2011［S］.北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，2011.

［4］The American Society of Mechanical Engineers.Gas Trans?mission and Distribution Piping Systems：ASME B31.8［S］. New York：The American Society of Mechanical Engineers，2012.

［5］Lee Stewart.Pipeline Repair Manual［R］.Houston：Pipeline Research Council International，2006.

［6］Mark Yunovich，Neil G.Thompson.Evaluation of Preheat Re?quirements for In-Service Welding［R］.Houston：Pipeline Re?search Council International，2005.

［7］石油工業(yè)油氣儲(chǔ)運(yùn)專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì).鋼制管道失效搶修技術(shù)規(guī)范：SY/T 7033-2016［S］.北京：石油工業(yè)出版社，2016.

［8］Canadian Standards Association.Steel Pipe：CSA Z662［S］. Mississauga：Canadian Standards Association，2011.

［9］石油工業(yè)建設(shè)專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì).鋼質(zhì)管道焊接及驗(yàn)收：SY/T 4103-2006［S］.北京：石油工業(yè)出版社，2006.

［10］American Petroleum Institute.Pipeline Maintenance Weld?ing Practices：API 1107［S］.Washington，D.C.：American Pe?troleum Institute，1991.

［11］石油工業(yè)安全專業(yè)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì).石油工業(yè)帶壓開孔作業(yè)安全規(guī)范：SY/T 6554-2003［S］.北京：石油工業(yè)出版社，2003.

The standards of China，ASME，API，CSA and Russian related to on-line pipeline welding are introduced.The standard re?quirements in the key factors influencing the welding quality of pipeline such as the used material，the pressure and the media flow ve?locity in welding are comparatively analyzed with enterprise practice，and the difference between the domestic standard and the overseas standards and something worth learning from the overseas standards is pointed out.Some improvement suggestions to the domestic stan?dard are put forward，which has certain reference significance for improving the technology level of the standard of our country.

on-line pipeline welding；standard；influence factor；comparative analysis

姚學(xué)軍（1985-），男，工程師，主要從事管道技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)研究工作。

本文編輯：路萍2016-01-22