徐國孝

(浙江省建筑科學(xué)設(shè)計(jì)研究院有限公司,浙江 杭州 310012)

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修訂后的《回彈法檢測(cè)泵送混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(DB33/T 1049—2016)》特點(diǎn)介紹

徐國孝

(浙江省建筑科學(xué)設(shè)計(jì)研究院有限公司,浙江 杭州 310012)

通過9 807組混凝土試塊強(qiáng)度值、回彈值、碳化深度值重新回歸計(jì)算了浙江省碎石泵送混凝土測(cè)強(qiáng)曲線,指出了修訂后的《回彈法檢測(cè)泵送混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(DB33/T 1049—2016)》的主要內(nèi)容。通過大量試驗(yàn)驗(yàn)證了與部標(biāo)準(zhǔn)《回彈法檢測(cè)普通混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 23—2011)》和原浙江省規(guī)程(DB33/T 1049—2008)的測(cè)強(qiáng)誤差區(qū)別。

回彈法測(cè)強(qiáng);泵送混凝土;相關(guān)系數(shù);平均相對(duì)誤差;相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差

浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)《回彈法檢測(cè)泵送混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(DB33/T 1049—2008)》(以下簡(jiǎn)稱原規(guī)程)出版實(shí)施至今已近8年,而測(cè)強(qiáng)曲線的研究數(shù)據(jù)是在2004年前后完成的。經(jīng)過十多年的工程實(shí)踐檢驗(yàn),該規(guī)程已經(jīng)存在一些問題,如測(cè)強(qiáng)曲線誤差較大、碳化系數(shù)對(duì)回彈的影響不敏感、C60以上混凝土強(qiáng)度無法檢測(cè)等。十多年來,浙江省機(jī)制砂和聚羧酸外加劑已普遍使用,高強(qiáng)混凝土也開始大量出現(xiàn)。為此，浙江省建筑科學(xué)設(shè)計(jì)研究院有限公司會(huì)同有關(guān)單位,從2014年初起,經(jīng)過二年多的時(shí)間重新研制了浙江省碎石泵送混凝土測(cè)強(qiáng)曲線,并修訂了部分條款。

1　重新研制了碎石泵送混凝土測(cè)強(qiáng)曲線

碎石泵送混凝土試塊試驗(yàn)數(shù)據(jù)共11 264組,取有效數(shù)據(jù)9 807組。其中碎石泵送混凝土試塊強(qiáng)度在10～102.7 MPa范圍內(nèi),碳化深度范圍為0～14 mm,回彈值在13.7～58.2之間。

對(duì)9 807組數(shù)據(jù)按最小二乘法的原理,用冪函數(shù)方程進(jìn)行回歸計(jì)算,碳化深度超過8 mm時(shí)取8 mm,其冪函數(shù)回歸曲線方程為：

其相關(guān)系數(shù)(r)為0.915,平均相對(duì)誤差(δ)為±11.78%,相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差(er)為15.44%。如碳化深度超過6 mm時(shí)取6 mm,則其冪函數(shù)回歸曲線方程為(以下簡(jiǎn)稱現(xiàn)曲線)：

其相關(guān)系數(shù)(r)為0.916,平均相對(duì)誤差(δ)為±11.74%,相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差(er)為15.39%。

由于碳化深度超過6 mm的數(shù)據(jù)只有216個(gè),占總數(shù)據(jù)量的2.2%。通過上述比較,選擇相關(guān)系數(shù)較大、平均相對(duì)誤差和相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差較小的碳化深度超過6 mm取6 mm的曲線方程作為浙江省碎石泵送混凝土回彈測(cè)強(qiáng)曲線,其不同強(qiáng)度段測(cè)強(qiáng)誤差見表1。

由表1可知,強(qiáng)度段在15～80 MPa時(shí)的平均相對(duì)誤差(δ)為±11.27%,相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差(er)為14.92%,符合部規(guī)程中“地區(qū)測(cè)強(qiáng)曲線平均相對(duì)誤差(δ)不應(yīng)大于±14.0%,相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差(er)不應(yīng)大于17.0%”的規(guī)定。而強(qiáng)度段在24.9 MPa以下和80 MPa以上時(shí)測(cè)強(qiáng)誤差都超過上述規(guī)定?？紤]到15.0～24.9 MPa強(qiáng)度段實(shí)際檢測(cè)的需要,碎石泵送混凝土強(qiáng)度段規(guī)定為15～80 MPa。

2　增加了7 d齡期碎石泵送混凝土強(qiáng)度測(cè)試

不同齡期混凝土試驗(yàn)數(shù)據(jù)按現(xiàn)曲線計(jì)算,其平均相對(duì)誤差、誤差正負(fù)個(gè)數(shù)見表2。由表2可知,7 d齡期混凝土測(cè)強(qiáng)誤差符合行標(biāo)誤差要求。

表1　不同強(qiáng)度段測(cè)強(qiáng)誤差

表2　不同齡期混凝土測(cè)強(qiáng)誤差

3　不同因素對(duì)測(cè)強(qiáng)曲線誤差分析

通過不同因素對(duì)碎石泵送混凝土測(cè)強(qiáng)曲線誤差分析,驗(yàn)證了不同外加劑混凝土、摻石灰石粉混凝土、不同機(jī)制砂摻量混凝土、碎石和卵石混合混凝土的回彈測(cè)強(qiáng)誤差均符合行標(biāo)誤差要求。

3.1不同外加劑對(duì)測(cè)強(qiáng)曲線誤差影響

摻聚羧酸、脂肪族、萘系外加劑混凝土試驗(yàn)數(shù)據(jù)按現(xiàn)曲線計(jì)算,其測(cè)強(qiáng)誤差見表3。

3.2摻石灰石粉對(duì)測(cè)強(qiáng)曲線誤差影響

摻石灰石粉混凝土試驗(yàn)數(shù)據(jù)141個(gè),強(qiáng)度在10～48.2 MPa之間,按現(xiàn)曲線計(jì)算,其測(cè)強(qiáng)誤差見表4。

表3　不同外加劑回彈測(cè)強(qiáng)誤差

表4　石灰石粉混凝土回彈測(cè)強(qiáng)誤差

3.3機(jī)制砂、河砂混凝土對(duì)測(cè)強(qiáng)誤差影響

分別用100%機(jī)制砂、機(jī)制砂和河砂各50%以及100%河砂制作泵送混凝土試塊,按現(xiàn)曲線計(jì)算測(cè)強(qiáng)誤差,見表5。

3.4碎石和卵石混合石子配制的混凝土對(duì)測(cè)強(qiáng)誤差影響

在30%的碎石中摻70%卵石制作泵送混凝土試塊,按現(xiàn)曲線計(jì)算測(cè)強(qiáng)誤差,見表6。

4　與部規(guī)程及原規(guī)程測(cè)強(qiáng)誤差相比較,現(xiàn)曲線測(cè)強(qiáng)誤差較低

將9 807組試驗(yàn)數(shù)據(jù)按原規(guī)程及部規(guī)程計(jì)算,現(xiàn)曲線與原規(guī)程測(cè)強(qiáng)分布圖見圖1,現(xiàn)曲線與部規(guī)程測(cè)強(qiáng)分布圖見圖2,平均相對(duì)誤差、相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)差及正負(fù)誤差個(gè)數(shù)見表7。

由圖1可知,強(qiáng)度段在35 MPa以下時(shí),兩曲線數(shù)據(jù)幾乎交互重合；超過35 MPa時(shí),原規(guī)程曲線偏離現(xiàn)曲線。由圖2可知,部規(guī)程曲線全部偏離現(xiàn)曲線。由表7可知,現(xiàn)曲線的測(cè)強(qiáng)誤差低于原規(guī)程和部規(guī)程誤差,部規(guī)程測(cè)強(qiáng)誤差最大。

表6　30%碎石摻70%卵石混凝土測(cè)強(qiáng)誤差

表7　現(xiàn)曲線與原規(guī)程及部規(guī)程測(cè)強(qiáng)誤差比較

圖1　現(xiàn)曲線與原規(guī)程測(cè)強(qiáng)分布圖

圖2　現(xiàn)曲線與部規(guī)程測(cè)強(qiáng)分布圖

5　強(qiáng)度驗(yàn)證

工程現(xiàn)場(chǎng)混凝土芯樣強(qiáng)度驗(yàn)證結(jié)果表明,按現(xiàn)曲線計(jì)算的測(cè)強(qiáng)誤差全部符合行標(biāo)要求,并低于按部規(guī)程或原規(guī)程計(jì)算的測(cè)強(qiáng)誤差。

(1)在不同工程上鉆取直徑80 mm的混凝土芯樣,齡期75～348 d。鉆芯前測(cè)區(qū)內(nèi)先回彈,碳化深度

測(cè)試值0.5～6 mm,芯樣強(qiáng)度20～64.6 MPa,分別按現(xiàn)曲線、原規(guī)程及部規(guī)程計(jì)算測(cè)強(qiáng)誤差,見表8。

(2)在不同工程上鉆取直徑100 mm的混凝土芯樣,齡期60～203 d。鉆芯前測(cè)區(qū)內(nèi)先回彈,碳化深度測(cè)試值0.5～6 mm,芯樣強(qiáng)度17.2～42.4 MPa,分別按現(xiàn)曲線、原規(guī)程及部規(guī)程計(jì)算測(cè)強(qiáng)誤差,見表9。

表8　工程現(xiàn)場(chǎng)混凝土構(gòu)件取芯(芯樣直徑80 mm)強(qiáng)度誤差比較

表9　工程現(xiàn)場(chǎng)混凝土構(gòu)件取芯(芯樣直徑100 mm)強(qiáng)度誤差比較

6　結(jié)　語

修訂后的浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)《回彈法檢測(cè)泵送混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(DB33/T 1049—2016)》增加了高強(qiáng)混凝土和7 d齡期混凝土強(qiáng)度測(cè)試,降低了回彈強(qiáng)度檢測(cè)誤差,從而提高了檢測(cè)精度,增添了高強(qiáng)混凝土和早齡期混凝土的測(cè)試手段,減少了工程糾紛,并確保了工程質(zhì)量。

[1]陜西省建筑科學(xué)設(shè)計(jì)研究院.JGJ/T 23—2001回彈法檢測(cè)普通混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2001.

[2]浙江省建筑科學(xué)設(shè)計(jì)研究院.DB33/T 1049—2008回彈法檢測(cè)泵送混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程[S].杭州：浙江省建筑科學(xué)設(shè)計(jì)研究,2008.

Features Introduction of the《Testing of Compressive Strength of Pump Delivering Concrete by Rebounding Method(DB33/T 1049—2016)》by revised

XUGuoxiao

2016-04-22

徐國孝(1964—),男,浙江富陽人，教授級(jí)高級(jí)工程師,從事預(yù)拌混凝土、預(yù)拌砂漿等建筑材料研究工作。

TU755.7

A

1008-3707(2016)10-0061-04