張　千，劉　毅，許文良，楊　新，陳鴻偉

(1. 神華國華電力研究所有限公司， 北京100000；2. 華北電力大學(xué) 電站設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測與控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北保定071003)

?

省煤器灰斗結(jié)構(gòu)對(duì)飛灰顆粒捕集性能影響研究

張千1，劉毅1，許文良2，楊新2，陳鴻偉2

(1. 神華國華電力研究所有限公司， 北京100000；2. 華北電力大學(xué) 電站設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測與控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北保定071003)

為探究省煤器灰斗結(jié)構(gòu)對(duì)煙氣飛灰顆粒捕集效率的影響，設(shè)計(jì)搭建冷態(tài)物理模型，比較研究2種不同跨度結(jié)構(gòu)灰斗的流場分布和對(duì)飛灰顆粒(細(xì)灰顆粒和大顆粒)在不同位置下的捕集效率。試驗(yàn)結(jié)果表明，灰斗對(duì)細(xì)灰顆粒的捕集效率隨流速的增大而增大，擴(kuò)容灰斗可顯著提高中間位置進(jìn)料時(shí)細(xì)灰的捕集率；灰斗對(duì)大顆?；业牟都示S煙氣流速的降低而有所提高，顆粒分別從左側(cè)、中間和右側(cè)進(jìn)料時(shí)，灰斗的捕集效率呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢。擴(kuò)容灰斗由于內(nèi)部流場相對(duì)均勻，流速較低，利于飛灰顆粒的分離，對(duì)細(xì)灰和大顆粒灰的捕集效率均好于常規(guī)灰斗。

省煤器灰斗；飛灰顆粒；捕集性能

0　引言

截至2015年底，我國火電裝機(jī)容量為9.9億kW，占發(fā)電裝機(jī)總量的65.7%。較長的一段時(shí)間內(nèi)，我國的電力供應(yīng)仍將以燃煤發(fā)電為主。燃煤電廠是我國大氣污染的重要污染源之一，67%的NOx來源于燃煤電廠[1]。選擇性催化還原法(Selective Catalytic Reduction，SCR)是目前世界上公認(rèn)的脫硝效率最高、最成熟的脫硝技術(shù)[2]。其中，催化劑作為該技術(shù)的核心[3]，在機(jī)組運(yùn)行過程中，其使用壽命對(duì)SCR技術(shù)的脫硝效率和經(jīng)濟(jì)成本有著巨大的影響。我國SCR脫硝系統(tǒng)通常采用高塵布置，位于省煤器和空氣預(yù)熱器之間，該區(qū)域內(nèi)煙氣攜帶大量飛灰[4,5]。鍋爐煙氣飛灰中含有的“爆米花”灰，具有密度小、硬度較大、粒徑多在6 mm以上等特點(diǎn)，在流動(dòng)過程中不易被破碎成小顆粒，在進(jìn)入催化劑通道時(shí)會(huì)對(duì)催化劑表面造成嚴(yán)重磨損甚至堵塞催化劑通道，造成催化劑使用壽命縮短和脫硝效率降低等問題，同時(shí)煙氣中細(xì)灰也會(huì)粘附在催化劑表面，造成催化劑中毒等問題。因此，在煙氣進(jìn)入脫硝裝置前將煙氣中的對(duì)脫硝催化劑有嚴(yán)重影響的飛灰盡可能提前除去，將大大延長催化劑的使用壽命，提高脫硝裝置運(yùn)行的穩(wěn)定性[6]。

目前燃煤電站省煤器出口使用的常規(guī)除塵灰斗因結(jié)構(gòu)原因存在煙氣轉(zhuǎn)向范圍較小缺點(diǎn)，不利于飛灰慣性沉降[7]；同時(shí)灰斗內(nèi)部因流場分布不合理，易導(dǎo)致部分本已捕集到的飛灰再次被煙氣攜帶出灰斗，難以保證灰斗的捕集效率[7]。為保證省煤器灰斗對(duì)各粒徑區(qū)間飛灰的捕集效率，重點(diǎn)提高對(duì)“爆米花”灰的捕集效率，本文對(duì)不同結(jié)構(gòu)形式的省煤器灰斗從流場、細(xì)灰和大顆?；?個(gè)方面進(jìn)行相關(guān)實(shí)驗(yàn)研究，分析灰斗形式對(duì)各粒徑區(qū)間飛灰顆粒的影響，以確定較優(yōu)的灰斗布置形式。

1　試驗(yàn)裝置及方法

1.1冷態(tài)試驗(yàn)裝置

圖1為本試驗(yàn)所采用的冷態(tài)試驗(yàn)裝置簡化結(jié)構(gòu)示意圖，主要的試驗(yàn)平臺(tái)部件組成包括模擬省煤器豎直煙道及其出口的水平段煙道、常規(guī)/擴(kuò)容省煤器灰斗、布袋除塵器、引風(fēng)機(jī)等。試驗(yàn)臺(tái)主體部分均選用有機(jī)玻璃制作而成。在水平段煙道末端用法蘭與管徑為400 mm的圓形風(fēng)管連接，并依次經(jīng)過布袋除塵器、引風(fēng)機(jī)及其排風(fēng)管道。

1.模擬省煤器豎直煙道；2.模擬省煤器灰斗；3.模擬水平段煙道；4.數(shù)字流量計(jì)；5.法蘭；6.布袋除塵器；7.引風(fēng)機(jī)圖1　冷態(tài)試驗(yàn)臺(tái)系統(tǒng)示意圖

冷態(tài)試驗(yàn)裝置中豎直段模擬煙道總長170 cm，進(jìn)口截面的尺寸為53.0 cm × 12.3 cm，水平段模擬煙道總長為490 cm，橫截面尺寸為28.2cm × 12.3 cm，模型拐角向內(nèi)收口與壁面呈120°，灰斗兩側(cè)壁與水平方向的夾角均為60°。常規(guī)灰斗和擴(kuò)容灰斗的結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2　常規(guī)/擴(kuò)容灰斗結(jié)構(gòu)圖

1.2試驗(yàn)工況

本冷態(tài)試驗(yàn)裝置模擬省煤器出口形狀，主要研究兩種不同規(guī)格的灰斗(即常規(guī)灰斗和擴(kuò)容灰斗)在不同風(fēng)速下的流場分布，以及在省煤器豎直煙道內(nèi)不同位置下料的工況下下灰斗對(duì)不同粒徑區(qū)間飛灰的捕集效率。其中風(fēng)速包括：8 m/s、6 m/s、4 m/s；粒徑區(qū)間包括：1.0～3.35 mm、3.35～6.7 mm、>6.7 mm(以上稱為大顆?；?和75 μm～1.0 mm(記為細(xì)灰)；進(jìn)料位置包括省煤器豎直煙道截面左側(cè)、中間、右側(cè)區(qū)域和全截面。試驗(yàn)灰樣取自某電廠SCR催化劑層堵塞積灰，經(jīng)粒徑篩分后得到不同粒徑區(qū)間的實(shí)驗(yàn)灰樣。

1.3灰斗流場試驗(yàn)

在本冷態(tài)試驗(yàn)臺(tái)下部安裝常規(guī)灰斗后，保證整個(gè)試驗(yàn)臺(tái)的嚴(yán)密性。開啟風(fēng)機(jī)，根據(jù)數(shù)字流量計(jì)顯示計(jì)算所需風(fēng)速，并由安裝在風(fēng)道上的閥門進(jìn)行風(fēng)量調(diào)整，使灰斗上方截面風(fēng)速分別達(dá)到100%工況(8 m/s)、75%工況(6 m/s)、50%(4 m/s)工況。在試驗(yàn)臺(tái)省煤器豎直煙道入口截面均勻向下放入泡沫顆粒，使泡沫顆粒均勻的充滿于整個(gè)灰斗中。采用CamRecord 450高速攝像機(jī)對(duì)試驗(yàn)過程進(jìn)行拍攝，捕捉塑料泡沫顆粒在灰斗中的運(yùn)動(dòng)軌跡及分布狀況，分析常規(guī)灰斗下試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷牧鲌觥：蟾鼡Q為擴(kuò)容灰斗，重復(fù)上述操作，拍攝擴(kuò)容灰斗下試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷牧鲌龇植肌?/p>

1.4冷態(tài)條件下灰斗捕集效率試驗(yàn)

1.4.1細(xì)灰灰斗捕集效率試驗(yàn)

在小型試驗(yàn)臺(tái)下部加裝常規(guī)灰斗，保證其密封性。

利用篩分機(jī)篩取由原煤倉取樣稱重的原灰，得到200目以上( >75 μm)的試驗(yàn)灰樣，共計(jì)21.6 kg。

將試驗(yàn)灰樣分別從試驗(yàn)進(jìn)口處選取左、中、右3個(gè)位置，以不同顆粒濃度均勻下料，分析濃度對(duì)灰斗捕集細(xì)灰顆粒效率的影響。

控制試驗(yàn)灰樣質(zhì)量為2.0 kg、濃度為40 g/m3，分別在8 m/s、6 m/s、4 m/s 3種風(fēng)速下，由風(fēng)道入口處左側(cè)均勻下料進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)束后稱取灰斗內(nèi)捕集灰樣的質(zhì)量。

改變下料位置，選取風(fēng)道入口處中、右側(cè)位置，重復(fù)上述實(shí)驗(yàn)操作。

拆除常規(guī)灰斗，加裝擴(kuò)容灰斗，重復(fù)上述試驗(yàn)方法。

1.4.2大顆?；一叶凡都试囼?yàn)

選取3個(gè)粒徑區(qū)間的大顆粒灰(1.0～3.35 mm、3.35 mm～6.7 mm、> 6.7 mm)各50顆。在8 m/s、6 m/s、4 m/s的不同工況下，由風(fēng)道入口處左側(cè)依次進(jìn)行單顆粒捕集概率試驗(yàn)，共計(jì)50次，實(shí)驗(yàn)結(jié)束后統(tǒng)計(jì)灰斗內(nèi)大顆粒的數(shù)量。

改變下料位置，選取風(fēng)道入口處中、右側(cè)位置，重復(fù)上述實(shí)驗(yàn)操作。

拆除常規(guī)灰斗加裝擴(kuò)容灰斗，重復(fù)上述試驗(yàn)方法。

2　試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1灰斗流場試驗(yàn)結(jié)果

實(shí)驗(yàn)條件下對(duì)兩種形式灰斗的流場使用高速攝像機(jī)進(jìn)行拍攝，其流場分布圖分別見圖3和圖4。

由圖3和圖4可看出，示蹤泡沫顆粒在兩種形式灰斗相同工況下由豎直煙道進(jìn)入后，在省煤器出口灰斗處均因流場發(fā)生轉(zhuǎn)向，導(dǎo)致流場不均，造成低速區(qū)的存在，但由于灰斗擴(kuò)容后，造成流場相對(duì)均勻，且流速相對(duì)較小，故其低速區(qū)相對(duì)較大，便于飛灰顆粒的分離。

圖3　常規(guī)灰斗中低速區(qū)位置分布圖

圖4　擴(kuò)容灰斗中低速區(qū)位置分布圖

2.2冷態(tài)條件下灰斗捕集效率試驗(yàn)結(jié)果

(1)常規(guī)灰斗

為分析細(xì)灰濃度對(duì)灰斗收集效率影響，本實(shí)驗(yàn)在8 m/s的風(fēng)速條件下，在風(fēng)道入口截面左側(cè)、中間和右側(cè)3個(gè)位置分別連續(xù)下料2.0 kg的細(xì)灰，控制下料時(shí)間分別為99.6 s和199 s，對(duì)應(yīng)灰濃度分別為40 g/m3和20 g/m3，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所示。

表1　不同灰濃度對(duì)灰斗效率的影響

圖5　不同風(fēng)速不同位置進(jìn)料常規(guī)灰斗細(xì)灰捕集效率

從表1中可以看出，在其他條件相同時(shí)，灰濃度的改變對(duì)灰斗的細(xì)灰捕集量并無顯著的影響，故認(rèn)為在本實(shí)驗(yàn)臺(tái)工況下，灰濃度變化不會(huì)對(duì)灰斗的捕集效率有較明顯的影響。據(jù)此，實(shí)驗(yàn)將均采用40 g/m3作為各試驗(yàn)工況下的灰濃度。

圖5所示為不同風(fēng)速下不同位置進(jìn)料時(shí)常規(guī)灰斗對(duì)細(xì)灰的捕集效率。從圖5中可以看出，常規(guī)灰斗對(duì)于細(xì)灰的捕集效率總體偏低，單一位置進(jìn)料時(shí)捕集效率最大僅為25.7%，截面平均效率如圖6所示，最大僅為9.72%。產(chǎn)生該現(xiàn)象原因是灰斗容積偏小，未能在煙氣流經(jīng)灰斗時(shí)提供足夠的擴(kuò)容，煙氣流速仍然較高，導(dǎo)致其中細(xì)灰不能有效分離。另外，試驗(yàn)時(shí)也觀察到落入灰斗中的細(xì)灰在垂直氣流的沖擊下會(huì)產(chǎn)生二次揚(yáng)灰現(xiàn)象，使得已被捕集的細(xì)灰再次被氣流攜帶而降低常規(guī)灰斗的捕集效率，這與文獻(xiàn)[8]所得出的結(jié)論一致。

圖6　常規(guī)灰斗細(xì)灰截面平均捕集效率

同時(shí)，由圖5和圖6可發(fā)現(xiàn)隨風(fēng)速增大，常規(guī)灰斗對(duì)細(xì)灰捕集效率逐漸提高的特點(diǎn)。造成該現(xiàn)象的原因是細(xì)灰因質(zhì)量小，慣性小，在灰斗實(shí)現(xiàn)分離速度較小。飛灰在進(jìn)入省煤器灰斗位置后，因出口位置流場出現(xiàn)轉(zhuǎn)向從而實(shí)現(xiàn)飛灰的慣性分離。隨著風(fēng)速的增高，該流場的離心慣性增強(qiáng)，較多的細(xì)灰因慣性分離作用而被灰斗收集下來，故常規(guī)灰斗截面平均捕集效率隨風(fēng)速的增加而增加。

從圖5還可看出，豎直煙道左側(cè)進(jìn)料時(shí)的灰斗捕集效率遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于從中間進(jìn)料和從右側(cè)進(jìn)料的效率，中間和右側(cè)進(jìn)料時(shí)常規(guī)灰斗的捕集效率較低。原因是細(xì)灰從豎直煙道左側(cè)下落過程中撞擊灰斗左側(cè)斜板后速度降低，動(dòng)能減小。從圖3常規(guī)灰斗下的流場分布圖亦可看出斜板上端屬于低速區(qū)，容易產(chǎn)生積灰，部分積灰在自身重力的作用下沿灰斗左側(cè)斜面下落，最終落入灰斗。從豎直煙道右側(cè)位置進(jìn)料的細(xì)灰雖然也會(huì)撞擊在右側(cè)斜板上并減速，但是在離開斜面時(shí)又被高速氣流攜帶，同時(shí)緊靠常規(guī)灰斗的后部有一股上升氣流，對(duì)細(xì)灰顆粒產(chǎn)生拖拽，使其不易從氣流中分離出來，因此從右側(cè)進(jìn)料時(shí)常規(guī)灰斗的捕集效率較差。同理，從中間進(jìn)料時(shí)，雖然捕集效率不高，但由于細(xì)灰顆粒沒有經(jīng)歷從右側(cè)進(jìn)料時(shí)的減速過程，會(huì)有部分顆粒從氣流中分離出來，落入灰斗中，因此捕集效率略高于從右側(cè)進(jìn)料時(shí)的捕集效率。

常規(guī)灰斗對(duì)于大顆粒灰的捕集效率呈現(xiàn)出與細(xì)灰不同的特點(diǎn)，如圖7所示。

圖7　不同風(fēng)速下不同位置進(jìn)料時(shí)常規(guī)灰斗對(duì)大顆?；业牟都?/p>

從圖7(a)中可以看出，在8 m/s的風(fēng)速下，常規(guī)灰斗在分別從左側(cè)、中間和右側(cè)進(jìn)料時(shí)對(duì)同一粒徑區(qū)間的灰顆粒捕集效率呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢。從豎直煙道左側(cè)位置進(jìn)料時(shí)捕集效率偏低，僅為10%左右；從豎直煙道中間位置進(jìn)料時(shí)捕集效率最高；從豎直煙道右側(cè)位置進(jìn)料時(shí)捕集效率高于左側(cè)進(jìn)料，但低于中間進(jìn)料。原因是從煙道左側(cè)位置放入的大顆?；以谥亓蜌饬鲾y帶雙重作用下，撞擊到灰斗左側(cè)斜板上產(chǎn)生反彈，而常規(guī)灰斗偏小，導(dǎo)致大顆?；曳磸椇笕菀走M(jìn)入水平煙道，被煙氣氣流攜帶走，因而其捕集效率偏低。從中間位置進(jìn)料時(shí)，飛灰顆粒不存在反彈過程，直接在慣性作用下從氣流中分離出來，因此常規(guī)灰斗捕集效率最高；而從右側(cè)位置進(jìn)料時(shí)，由于右側(cè)也存在斜板，灰顆?？赡芤蚨啻畏磸椪巯?，使得動(dòng)能耗散嚴(yán)重而無法從灰斗中脫離，故灰斗捕集效率較高，但仍存在部分顆粒動(dòng)能較大或停滯于氣流高速區(qū)而直接隨風(fēng)攜帶的情況，因而灰斗捕集效率低于從中間位置進(jìn)料。另外，粒徑越大的灰顆粒所對(duì)應(yīng)的灰斗捕集效率越高，這與實(shí)際工作情況相符。風(fēng)速為6 m/s和4 m/s的情況與8 m/s時(shí)類似，見圖7(b)～(c)。

比較圖7(a)～(c)可以發(fā)現(xiàn)，風(fēng)速減小時(shí)，常規(guī)灰斗對(duì)大顆?；业牟都视兴岣?。原因是大顆粒因其質(zhì)量和慣性較大，其脫離流場速度大，當(dāng)風(fēng)速降低時(shí)，可較早進(jìn)入脫離速度區(qū)域，故較多大顆粒被分離出來，收集效率提高。

(2)擴(kuò)容灰斗

為研究不同形式的省煤器灰斗對(duì)飛灰顆粒捕集效率的影響，特提出擴(kuò)容灰斗的設(shè)計(jì)方案并進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。

細(xì)灰捕集試驗(yàn)的試驗(yàn)結(jié)果如圖8所示。

圖8　不同風(fēng)速不同位置進(jìn)料擴(kuò)容灰斗細(xì)灰捕集效率

擴(kuò)容灰斗對(duì)細(xì)灰的捕集效率與常規(guī)灰斗類似均隨風(fēng)速增加逐步增大。但在各個(gè)位置的捕集效率較常規(guī)灰斗均有所提高，因?yàn)榛叶房缍茸兇髮?shí)現(xiàn)擴(kuò)容后，灰斗內(nèi)流場速度較常規(guī)灰斗速度減小，飛灰顆粒便于分離，因此灰斗捕集效率增大。但與常規(guī)灰斗捕集效率呈現(xiàn)出的特點(diǎn)有所不同的是從中間位置進(jìn)料時(shí)擴(kuò)容灰斗的捕集效率最高，左側(cè)次之，右側(cè)最小，這是由于在灰斗擴(kuò)容的同時(shí)，水平入口的流場分布均勻，且流場速度相對(duì)減小，由中間位置放入的飛灰顆粒由于重力作用，灰斗直接捕集的概率增加，故出現(xiàn)中間位置比左側(cè)稍微偏高的現(xiàn)象。

圖9　某一風(fēng)速下常規(guī)/擴(kuò)容灰斗對(duì)不同粒徑區(qū)間灰顆粒的捕集效率

擴(kuò)容灰斗對(duì)大顆?；业牟都瘦^常規(guī)灰斗有所提高，這點(diǎn)從圖9中可以看出。

另外，擴(kuò)容灰斗對(duì)大顆?；业牟都仕憩F(xiàn)出來的特點(diǎn)與常規(guī)灰斗相似(如圖5、10所示)，呈現(xiàn)出中間位置進(jìn)料捕集效率最高，右邊次之，左邊較差的特點(diǎn)。

圖10　6 m/s風(fēng)速下不同位置進(jìn)料時(shí)擴(kuò)容灰斗對(duì)大顆?；业牟都?/p>

2.3兩種灰斗的比較

擴(kuò)容灰斗對(duì)飛灰顆粒的捕集作用明顯強(qiáng)于常規(guī)灰斗，尤其是小粒徑區(qū)間的效果更加明顯。原因是灰斗擴(kuò)容后，流場分布得到優(yōu)化，相較常規(guī)灰斗，流速減小，系統(tǒng)壓降減小，水平煙道入口拐角處的渦流作用減弱，這都增加灰斗對(duì)飛灰顆粒的捕集作用，且該作用對(duì)小粒徑區(qū)間顆粒的捕集效果更加明顯。

3　結(jié)論

本文通過搭建省煤器出口到SCR系統(tǒng)入口的冷態(tài)試驗(yàn)臺(tái)，并在此試驗(yàn)臺(tái)上加裝常規(guī)灰斗和擴(kuò)容灰斗，分別進(jìn)行流場、細(xì)灰捕集和大顆粒捕集試驗(yàn)，比較分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)得到如下結(jié)論：

(1)兩種形式灰斗在相同工況時(shí)，在省煤器出口灰斗處均因流場發(fā)生轉(zhuǎn)向，導(dǎo)致流場不均，存在低速區(qū)，但灰斗擴(kuò)容會(huì)使得流場相對(duì)均勻，且流速相對(duì)較小，故其低速區(qū)相對(duì)較大，便于飛灰顆粒的分離。

(2)常規(guī)灰斗和擴(kuò)容灰斗對(duì)細(xì)灰的捕集效率均隨流速增大而有所提高，原因是細(xì)灰質(zhì)量小，慣性小，分離時(shí)需要具備更大的離心力，隨著風(fēng)速的增高，流場的離心慣性越強(qiáng)，利于飛灰的分離；常規(guī)灰斗和擴(kuò)容灰斗對(duì)大顆?；业牟都示S煙氣流速的降低而升高，其原因是大顆粒因其質(zhì)量和慣性較大，其脫離流場速度大，因此當(dāng)風(fēng)速降低時(shí)，較早進(jìn)入脫離速度區(qū)域。

(3)由于擴(kuò)容灰斗具有較均勻的內(nèi)部流場，流速有所降低，這是形成這些現(xiàn)象的主要原因。由于風(fēng)速降低，內(nèi)部流場更加均勻，擴(kuò)容灰斗對(duì)細(xì)灰和大顆?；业牟都示糜诔Ｒ?guī)灰斗；常規(guī)灰斗在從左側(cè)進(jìn)料的情況下細(xì)灰捕集效率最高，而擴(kuò)容灰斗則是從中間位置進(jìn)料最高。

[1]趙永椿，馬斯鳴，楊建平，等. 燃煤電廠污染物超凈排放的發(fā)展及現(xiàn)狀[J]. 煤炭學(xué)報(bào)，2015，40(11)：2629-2640.

[2]李春雨.SCR脫硝催化劑研究及產(chǎn)業(yè)現(xiàn)狀分析[J]. 能源工程，2014(1)：60-64.

[3]姜燁，張涌新，吳衛(wèi)紅，等. 用于選擇性催化還原煙氣脫硝的V2O5/TiO2催化劑鉀中毒動(dòng)力學(xué)研究[J]. 中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2014，34(23)：3899-3906.

[4]盤思偉，程華，韋正樂，等. 釩鈦基SCR脫硝催化劑失活原因分析[J]. 熱力發(fā)電，2014,43(1)：90-95.

[5]鄧均慈，李德波. 某電廠SCR脫硝催化劑嚴(yán)重磨損原因分析[J]. 熱能動(dòng)力工程，2014，29(5)：580-585,602.

[6]劉少明，田軍吉，谷東亮，等. 火電廠SCR脫硝催化劑技術(shù)研究進(jìn)展[J]. 環(huán)境工程，2015(S1):351-353，357.

[7]汪洋，胡永鋒. 燃煤電站SCR脫硝系統(tǒng)預(yù)防大顆?；叶氯椒╗J]. 電力科學(xué)與環(huán)保，2012，28(2)：17-19.

[8]孫葉柱，王義兵，梁學(xué)東，等. 火電廠SCR煙氣脫硝反應(yīng)器前設(shè)置灰斗及增加煙道截面的探討[J]. 電力建設(shè)，2011，32(12)：64-68.

The Study on Effect of the Economizer Ash Hopper Structure on Fly Ash Particle Capture Performance

ZHANG Qian1，LIU Yi1，XU Wenliang2，YANG Xin2，CHEN Hongwei2

(1. Shenhua Guohua Electric Power Research Institute Co., Ltd., Beijing 100000，China;2. School of Energy and Power Enineering，North China Electric Power University, Baoding 071003，China)

To explore the influence of the economizer hoppers’ structures on the trapping efficiency of fly ash and flue gas particles, the cold state physical model is designed and built to make a comparative research on the flow field distribution of the two economizer hoppers with different span structures. Meanwhile, the trapping efficiency of fly ash particles (fine ash particles and large particles) under different positions is also analyzed. The experimental result shows that hoppers’ trapping efficiency of fine particles increases with the increasing of the flow rate, and the dialated hopper can significantly improve the efficiency when the fine ash particles are fed in the middle position; while the trapping efficiency of large particles increases as the flow rate decreases. The trapping efficiency arises first and then drops after the large ash particles are released from the left, middle and right sides. The dilated hopper performs better than the regular one in the fine and large ash particles collection, for its inner flow field is relatively uniform and the flow rate is relatively low, which is good for the separation of fly ash particles.

economizer hopper;ash particle;capture performance

2016-07-08。

張千(1975-)，男，工程師，主要研究方向?yàn)楦咝?、清潔燃燒及環(huán)境污染控制，E-mail:zqamus@qq.com。

X701

ADOI:10.3969/j.issn.1672-0792.2016.10.011