仇云霞，王一東

（江蘇科行環(huán)?？萍加邢薰荆K　鹽城　224051）

SNCR+SCR聯(lián)合脫硝技術(shù)在煤粉爐的應用

仇云霞，王一東

（江蘇科行環(huán)?？萍加邢薰?，江蘇鹽城224051）

SNCR+SCR聯(lián)合脫硝技術(shù)是結(jié)合選擇性非催化還原法（SNCR）技術(shù)投資低、選擇性催化還原法（SCR）技術(shù)效率高的優(yōu)點，有效避免選擇性非催化還原法（SNCR）技術(shù)效率低、選擇性催化還原法（SCR）技術(shù)投資高等缺點而發(fā)展起來的一種脫硝工藝技術(shù)。通過某廠410t/h高溫高壓煤粉鍋爐脫硝項目案例，介紹了SNCR+SCR聯(lián)合脫硝技術(shù)。其中SNCR技術(shù)的工藝設計包括用于確定噴射方案的計算流體動力模擬技術(shù)（Computational Fluid Dynamics，簡稱CFD）。

脫硝；選擇性非催化還原法；選擇性催化還原法；煤粉鍋爐；流體動力模擬技術(shù)

為滿足《火電廠大氣污染物排放標準》（GB13223-2011）的排放標準，中國石油吉林石化公司要求在鍋爐裝置的60％～100％鍋爐負荷工況范圍內(nèi)，入口NOx的濃度不高于350mg/Nm3（6％含氧量，干基標態(tài)）的情況下，出口煙氣NOx的濃度不高于90mg/Nm3（6％含氧量，干基標態(tài)），且氨逃逸不大于5ppm（6％含氧量，干基標態(tài)）。

1　鍋爐概況

吉林石化公司動力二廠配備的鍋爐型號為HG-410/9.8-YM15，該鍋爐采用四角切圓的燃燒方式、鋼球磨中儲倉干燥劑送粉的制粉方式、螺旋撈渣機固態(tài)排渣方式，燃燒的煤質(zhì)為煙煤。SNCR+SCR聯(lián)合脫硝工藝具有兩個反應區(qū)，第一個反應區(qū)位于爐膛上方28～33m之間（屏式過熱器中下部高度位置），此區(qū)間溫度為960℃左右（100％BMCR），完全滿足SNCR脫硝850℃～1100℃的溫度要求；第二個反應區(qū)位于上級省煤器下方，此區(qū)間溫度為410℃左右（100％BMCR），也完全滿足SCR脫硝320℃～420℃的溫度要求。由于該鍋爐上級省煤器與上級空氣預熱器之間有4.5米的凈空間，完全可以通過改造和擴展煙道來布置反應所需的催化劑。

2　SNCR+SCR聯(lián)合脫硝技術(shù)機理

2.1聯(lián)合脫硝技術(shù)的原理

SNCR+SCR聯(lián)合脫硝技術(shù)不是將SNCR技術(shù)和SCR技術(shù)進行簡單的疊加，而是一種結(jié)合SNCR投資省、SCR脫硝效率高技術(shù)特點的工藝。

SNCR+SCR聯(lián)合脫硝工藝具有兩個反應區(qū)，第一個反應區(qū)間是通過布置在鍋爐爐墻上的噴射系統(tǒng)將氨水噴入爐膛，在高溫下，氨水與煙氣中的NOx在沒有催化劑參與的情況下發(fā)生還原反應，實現(xiàn)初步脫硝，然后未反應的氨和下游通過噴氨格柵補噴的氨進入第二個反應區(qū)間，在有催化劑的情況下，將煙氣中的NOx轉(zhuǎn)化為氮氣和水。其主要反應方程式為：

2.2聯(lián)合脫硝技術(shù)的工藝流程（如圖1）

圖1　氨流程圖

1）將業(yè)主原有純度為99.6％的液氨通過管路輸送氨水制備器中配置成20％的氨水，通過裝置自身壓力，氨水進入到氨水儲罐，當儲罐達到指定液位時，制備裝置停止制備工作；2）氨水儲罐的氨水，經(jīng)高流量循環(huán)系統(tǒng)（HFD）送至爐前的稀釋計量模塊，回流的溶液經(jīng)過背壓閥組后自動返回儲罐；3）稀釋計量模塊分為兩個功用區(qū)域：第一個功用區(qū)域?qū)?0％的氨水，在調(diào)節(jié)閥和流量計的作用下自動控制第一反應區(qū)所需的氨水用量，通過變頻泵將稀釋水輸送到靜態(tài)混合器與20％氨水混合，混合后的5％的氨水輸送到分配模塊，經(jīng)分配模塊調(diào)節(jié)后送入噴射器；第二個功用區(qū)域?qū)?0％的氨水，在調(diào)節(jié)閥和流量計的作用下自動控制第二反應區(qū)所需的氨水用量，通過噴槍噴入蒸發(fā)器，蒸發(fā)后的氨氣和水蒸汽進入噴氨格柵。

2.3噴槍布置原則

（1）設計思路

1）選取鍋爐為計算對象，采用CFD計算軟件前置處理器Gambit對鍋爐進行1︰1大小的三維建模和網(wǎng)格劃分；2）結(jié)合熱力匯總數(shù)據(jù)及爐型尺寸，在CFD計算軟件Fluent中合理設計模型及邊界條件，湍流模型采用標準k-ε雙方程模型，燃燒模型采用Non-premixed combustion模型，采用P1輻射模型來計算輻射換熱量，得到爐內(nèi)流場溫度場結(jié)果將作為SNCR反應的基礎(chǔ)環(huán)境；3）采用Discrete Phase Model離散形模型，將氨水設置為離散相；4）采用與實際噴槍霧化效果最為接近的空氣輔助霧化模型（Air-blast-atomizer）作為噴射方式，保證噴氨總量不變的條件下，通過調(diào)整噴射速度、霧化角度、霧化粒徑等參數(shù)對氨氣的混合效果進行分析，得到最優(yōu)的噴射方案。

（2）模擬試驗數(shù)據(jù)

爐內(nèi)煙氣速度分布見圖2，煙氣溫度分布見圖3，煙氣運動軌跡見圖4。

圖2　爐內(nèi)煙氣速度分布

圖3　爐內(nèi)煙氣溫度分布

圖4　爐內(nèi)煙氣運動軌跡

由圖2～圖4的模擬圖片可以看出爐內(nèi)煙氣流動的大致范圍（3～7m/s）和運動軌跡，由于四角切圓燃燒方式的特殊性，會造成下游煙氣在上部爐膛成大范圍旋轉(zhuǎn)流動，這種流場將對噴入爐膛的氨水的運動軌跡造成影響。

下層噴槍噴射效果見圖5，上層噴槍噴射效果見圖6，兩層噴槍全開時噴射效果見圖7。

圖5　下層噴槍噴射效果

圖6　上層噴槍噴射效果

圖7　兩層噴槍全開時噴射效果（俯視圖）

由圖5～圖7的圖片可以看出氨水霧化的效果，圖中顏色（即氨水溶液）表示離散相運行至當前位置所經(jīng)歷的時間，氨水噴入后將在0.5s內(nèi)全部蒸發(fā)完。從運動軌跡上看，氨水蒸發(fā)前受到切圓燃燒產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)煙氣攜帶，兩層噴槍互補，將爐內(nèi)截面完全覆蓋。

（3）聯(lián)合脫硝技術(shù)特點

1）催化劑用量少，空間布置簡單。該項目通過對鍋爐資料收集和現(xiàn)場實際情況的分析，直接將催化劑置于上級省煤器與上級空氣預熱器之間的煙道內(nèi)，僅僅將煙道做了些修改就能滿足設計要求，降低投資成本。2）SO2轉(zhuǎn)化率低，引起的腐蝕和ABS阻塞問題小。隨著催化劑用量的減少，SO2轉(zhuǎn)化為SO3的副反應也減少。煙氣中SO3的含量較少，使得煙氣在酸露點形成的硫酸霧減少，對下游設備的腐蝕減少；同時形成NH4HSO4的量也減少，即堵塞的問題也變小。3）系統(tǒng)阻力小，引風機無需改造。由于在尾部煙道內(nèi)只增加了一層催化劑，增加的阻力小于400Pa，無需對引風機進行改造，減少投資，縮短工期。

3　存在的問題及對策

（1）氨分布不均勻

在熱態(tài)調(diào)試的過程中發(fā)現(xiàn)，鍋爐蒸發(fā)量低時（246～300t/h），脫硝效率為35％～40％，尾部豎井氨逃逸取樣點的濃度都低于3.5ppm，滿足預期效果；當鍋爐蒸發(fā)量高時（250～410t/h），脫硝效率為35％～40％，尾部豎井后側(cè)氨逃逸取樣點的濃度低于3.5ppm，而尾部豎井前側(cè)氨逃逸取樣點的濃度達到30ppm，氨逃逸嚴重超標。

解決措施：降低SNCR噴氨總量，在上級省煤器上方加裝噴氨格柵進行補噴氨，優(yōu)化氨在尾部煙道的分布，提高脫硝效率，降低氨逃逸。

（2）噴射量的調(diào)整響應滯后

在168h試運行期間，由于采用前饋串級控制方式（兼顧脫硝效率與NOx出口濃度控制方式），出口NOx濃度波動大，噴氨量與NOx濃度波動響應延遲接近3分鐘，導致出現(xiàn)出口NOx濃度短時間超標的現(xiàn)象。

解決措施：采用動態(tài)RBF神經(jīng)網(wǎng)絡控制，將入口煙氣NOx含量、出口煙氣NOx含量、煙氣入口溫度、入口煙氣氨氮摩爾比、出口煙氣NOx設定值寫入SA-RBF預測控制器，原PID控制作為干擾量，進行干擾補償以提高對噴氨量的精確控制。

4　結(jié)語

SNCR+SCR聯(lián)合脫硝技術(shù)是一種適合發(fā)展中國家治理NOx的技術(shù)，無論是初期建設費用還是后期運行費用，都與發(fā)展中國家經(jīng)濟實力薄弱這一特性相適應。由于投資相對低廉、脫硝效率能滿足環(huán)保要求等特點，已被越來越多的客戶所接受；另外，由于SCR技術(shù)中SO2轉(zhuǎn)化而引起的下游設備腐蝕和ABS堵塞等問題隨著時間的推移正在被放大，所以SNCR+SCR聯(lián)合脫硝技術(shù)將是未來一個備受關(guān)注的亮點技術(shù)。

Application of SNCR & SCR Combined Denitration Technology in Pulverized Coal Boiler

QIU Yun-xia，WANG Yi-dong

X701

A

1006-5377（2016）10-0063-03