韓 濤，段世慧

(中國飛機強度研究所計算結(jié)構(gòu)技術與仿真中心，陜西 西安 710065)

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基于AMESim的閥控非對稱缸串聯(lián)仿真研究

韓 濤，段世慧

(中國飛機強度研究所計算結(jié)構(gòu)技術與仿真中心，陜西 西安 710065)

結(jié)構(gòu)強度試驗面臨大變形加載問題時，由于閥控非對稱缸受自身行程限制，其加載能力有限。為了解決此類工程技術問題，可以采用兩個液壓缸串聯(lián)加載的模式，以滿足試驗件變形需求。本文采用AMESim對串聯(lián)加載方案進行仿真研究，對工程實踐有一定指導意義。

非對稱缸；串聯(lián)加載；結(jié)構(gòu)強度試驗；AMESim

1 引 言

結(jié)構(gòu)強度試驗是驗證新型結(jié)構(gòu)材料特性及承載能力的常規(guī)手段。傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)強度試驗，試驗件變形較小，采用常規(guī)閥控非對稱缸就可以滿足變形加載條件。近年來，由于結(jié)構(gòu)材料技術的發(fā)展突飛猛進，新材料、新結(jié)構(gòu)、新強度問題不斷涌現(xiàn)，其中一種大變形結(jié)構(gòu)的加載問題對常規(guī)加載手段提出了新的挑戰(zhàn)。大變形結(jié)構(gòu)在檢驗承載能力時，會出現(xiàn)變形過大而試驗加載設備行程無法滿足全過程加載的問題，這種問題可以通過采用大行程新型閥控非對稱缸解決，但是在大變形結(jié)構(gòu)加載點較多時，現(xiàn)有大量程設備數(shù)量準備不足，不能滿足試驗所需數(shù)量，而試驗周期緊張，新購設備不能及時使用，現(xiàn)考慮兩個單倍行程液壓缸的串聯(lián)加載技術以滿足試驗件變形條件。

本文基于AMESim系統(tǒng)建模和仿真軟件對其中一種串聯(lián)加載形式進行建模，對加載過程進行仿真分析，對加載方案的可行性以及加載過程中需要注意的問題給出仿真結(jié)果。

2 閥控非對稱缸串聯(lián)加載方案

傳統(tǒng)加載方案如圖1所示，試驗采用的多點協(xié)調(diào)加載控制系統(tǒng)通過力傳感器閉環(huán)加載使目標載荷施加在試驗結(jié)構(gòu)上，使試驗件受力產(chǎn)生變形。在試驗結(jié)構(gòu)上的考核部位粘貼相應的應變片，就可以通過測量系統(tǒng)測得結(jié)構(gòu)位移及應變量。結(jié)合結(jié)構(gòu)強度分析方法，就可以對該結(jié)構(gòu)的強度給出相應的結(jié)論。對于常規(guī)試驗結(jié)構(gòu)，1000mm行程閥控非對稱液壓缸即可滿足試驗加載變形協(xié)調(diào)條件，即閥控非對稱缸的行程與試驗件變形相比有足夠的余度，以保證加載行程，防止行程不夠而使試驗終止而導致試驗失效。

圖1 傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)強度試驗加載方案示意圖

對于大變形結(jié)構(gòu)，其變形量遠遠大于常規(guī)閥控非對稱缸的行程。以變形量達到1500mm為例，此時如果試驗現(xiàn)場設備不能滿足試驗需求，即可采用閥控非對稱缸串聯(lián)加載方案。如圖2所示，通道2采用力控加載，選用1000mm行程的力控非對稱缸；通道1采用位控加載，選用1000mm行程的位控非對稱缸。

圖2 非對稱缸串聯(lián)加載方案示意圖

在大變形結(jié)構(gòu)的加載過程中，通過位控加載對試驗件變形量進行當量消除，以滿足力控加載空間需求。在多點協(xié)調(diào)加載控制系統(tǒng)資源配置中，設置通道1位控配置，通道2力控配置。其中力控液壓缸的型號與位控液壓缸保持一致，即如果力控液壓缸為10t閥控非對稱缸時，位控液壓缸也保持在10t以上，以滿足試驗力控加載條件，保證位控液壓缸回收時其所施加載荷滿足驅(qū)動力控液壓缸整體移動相應的當量值。

3 閥控非對稱缸串聯(lián)建模

3.1 AMESim簡介

該軟件是比利時LMS公司開發(fā)的系統(tǒng)工程高級建模和仿真軟件包LMS Imagine.Lab AMESim,其主要特性在于能夠從元件設計出發(fā)，可以考慮摩擦、油液和氣體的本身特性、環(huán)境溫度等非常難以建模的部分，直到組成部件和系統(tǒng)進行功能性能仿真和優(yōu)化，并能夠進行考慮控制器在內(nèi)的閉環(huán)系統(tǒng)仿真，能夠滿足本文仿真分析[1]的要求。

3.2 力控建模

考慮在實際試驗過程中，力控與位控為分步實施控制，所以建模時采用分步建模仿真分析，分析結(jié)果疊加的建模方案，建模以10t、1000mm行程液壓缸為建模對象，以AMESim為建模、仿真分析平臺，搭建圖3所示力控加載方案的模型。輸入信號以正弦輸入模擬力控加載控制過程，以PID控制模擬多點協(xié)調(diào)加載控制系統(tǒng)，以彈簧阻尼系統(tǒng)模擬試驗件，配備工業(yè)液壓源以及建立伺服閥模型驅(qū)動液壓缸，以有摩擦質(zhì)量塊模擬非對稱缸活塞桿[2]。

圖3 力控非對稱缸仿真模型

對模型參數(shù)的設置，以各設備廠家提供的使用說明書為主，必要時進行了關鍵數(shù)據(jù)的測量，以保證模型的高保真度。依據(jù)伺服閥使用說明書，其參數(shù)設置為：固有頻率75Hz，阻尼比0.7063，閥口雷諾數(shù)1000，額定流量10L/min，額定壓降7MPa。依據(jù)非對稱缸參數(shù)說明書，其參數(shù)設置為：活塞桿質(zhì)量41.05kg，后腔承壓面積0.00785m2，前腔承壓面積0.00503m2，行程1000mm，黏性摩擦系數(shù)220，庫倫摩擦系數(shù)50，靜摩擦系數(shù)180。油源參數(shù)以工業(yè)液壓油為準，其主要參數(shù)為：油液體積模量1.3GPa,油液密度900kg/m3。泵站所提供的油源壓力為恒定壓力21MPa。試驗件主要參數(shù)：剛度9589N/m，阻尼33.256m/s。對于試驗件參數(shù)，所建彈簧阻尼系統(tǒng)的剛度和阻尼系數(shù)由驗證試驗的試驗件一階模態(tài)計算而得[3]。

3.3 位控建模

位控建模與力控建模相似，相應的控制方案同樣以PID控制模擬多點協(xié)調(diào)加載控制系統(tǒng)，不同的是，其傳感器模型更改為位移傳感器，以模擬位控加載歷程。對于位控而言，其響應過程是在力控加載穩(wěn)定之后進行的，故其輸入信號以階躍響應進行模擬，如圖4所示，其他設備模型參數(shù)設置與圖3所示力控模型一致。

圖4 位控非對稱缸仿真模型

為模擬力控傳感器對位移影響，設置位控液壓缸的活塞桿的當量時疊加力控液壓缸的質(zhì)量，如圖5所示，力控液壓缸活塞桿參數(shù)為原始質(zhì)量41.05kg。

圖5 力控非對稱缸活塞桿參數(shù)設置

而位控液壓缸活塞桿在運行時，相當于其質(zhì)量疊加了一個力控非對稱缸的質(zhì)量，其當量質(zhì)量為原始活塞桿加上活塞桿帶動的力控液壓缸的質(zhì)量，如圖6所示，設置參數(shù)為191.05kg。

圖6 位控非對稱缸活塞桿參數(shù)設置

4 AMESim仿真分析

分別設置仿真運行參數(shù)，如圖7所示，運行仿真模型，得到模型的運行結(jié)果。加載時，設置力控加載位于較低載荷，設置運行最大幅值5000N，以保證結(jié)構(gòu)初始變形量滿足力控液壓缸的行程要求。

圖7 運行仿真參數(shù)設置

4.1 力控加載仿真結(jié)果

圖8所示為力控非對稱缸加載力曲線，加載結(jié)果平滑穩(wěn)定，在保證位移變化不大的情況下完成控制加載結(jié)果，如圖9所示，力控非對稱缸的活塞桿位移量變化暫時處于很小的變化范圍。

圖8 力控加載結(jié)果

圖9 力控非對稱缸活塞桿位移曲線

4.2 位控加載仿真結(jié)果

圖10所示為位控非對稱缸位移階躍響應，由于活塞質(zhì)量增大導致摩擦力較大，其階躍響應受力控液壓缸質(zhì)量限制，有明顯的遲滯。

圖10 位控非對稱缸活塞桿位移曲線

在位控非對稱缸位移響應的同時，需保證力輸出與力控一致，以滿足加載精度，如圖11所示，位控非對稱缸力加載較平穩(wěn)。

圖11 位控非對稱缸力加載曲線

圖12 位控位移與力控活塞桿位移疊加結(jié)果曲線

5 仿真結(jié)果分析

對于分步仿真結(jié)果進行疊加分析，調(diào)用AMESim軟件的Result Manager(觀察管理器)對加載結(jié)果進行疊加曲線繪制，如圖12所示。從疊加結(jié)果可以看出，力控非對稱缸在自身活塞桿位移較小情況下已經(jīng)疊加了位控的823mm的自身位移，為高載階段的大變形預留了足夠的收縮空間，以滿足試驗加載變形協(xié)調(diào)條件。由于在施加位控過程中，力控加載處于平穩(wěn)階段， 故位控施加對力控加載過程并無較大影響。本文采用的分步仿真方法正是基于兩種控制過程的相對獨立性，采用線性疊加結(jié)果的仿真方法得出控制加載方案的可行性。

6 結(jié) 論

經(jīng)過以上仿真分析，對閥控非對稱缸串聯(lián)加載方案可以得出以下結(jié)論：

(1)加載速率較低時，系統(tǒng)響應曲線平滑，加載可控性高，易于控制。

(2)非對稱缸串聯(lián)加載方案可以解決設備儲備不足時大變形結(jié)構(gòu)的加載難題。

(3)該加載方案有較好的魯棒性和穩(wěn)定性，對于其他加載難題有較大參考價值。

[1]付永領,齊海濤.LMS Imagine.Lab AMESim系統(tǒng)建模和仿真實例教程[M].北京:北京航空航天大學出版社,2011.

[2]謝建,羅治軍,田桂,等.基于AMESim的多級液壓缸建模與仿真[J].2010,8(7):126-129.

[3]王勖成.有限單元法[M].北京:清華大學出版社,2003.

[4]謝國慶,周曉明,金梁斌.基于AMESim的電液位置控制系統(tǒng)動態(tài)性能仿真分析及優(yōu)化[J].機床與液壓,2014,42(4):47-49.

[5]江玲玲,張俊俊.基于AMESim 的液壓位置伺服系統(tǒng)動態(tài)特性仿真[J].機械工程與自動化,2007,(1):35-37.

[6]余佑官,龔國芳,胡國良.AMESim仿真技術及其在液壓系統(tǒng)中的應用[J].液壓氣動與密封,2005,(3):28-30.

[7]付永領,祁曉野. LMS Imagine.Lab AMESim 系統(tǒng)建模和仿真參考手冊[M].北京:北京航空航天大學出版社,2011.

Study on Series Simulation of Valve Controlled Asymmetric Cylinder based on AMESim

Han Tao, Duan Shihui

(Aircraft Strength Research Institute of China,Computational Structure Technique and Simulation Center, Xi′an 710065, Shaanxi, China)

In the face of large deformation loading engineering problem in structure strength test, loading capacity of valve controlled asymmetric cylinder is limited due to their trip limit. In order to solve this kind of problem, two hydraulic cylinder series loading mode can be adopted to meet the deformation demands of test piece. In the paper, AMESim is used to study the simulation of loading scheme, which has certain instruction significance to the engineering practice.

asymmetric cylinder; series-wound loading; structural strength test; AMESim

2016-08-26

韓 濤(1986—)，男，吉林九臺人，漢族，碩士，工程師，主要從事計算力學與結(jié)構(gòu)試驗仿真技術方向的研究。

中航工業(yè)創(chuàng)新基金項目(2012A62322R)。

TP391.9

B

10.3969/j.issn.1674-3407.2016.03.016