吳治均 李明昆

（西華大學(xué)電氣與電子信息學(xué)院，成都 610039）

基于饋線路徑集合法的并網(wǎng)型微電網(wǎng)可靠性評估

吳治均 李明昆

（西華大學(xué)電氣與電子信息學(xué)院，成都 610039）

微電源越來越多的被接入到配電系統(tǒng)中，在改變配電網(wǎng)運(yùn)行方式的同時(shí)也給配電網(wǎng)的可靠性評估方法帶來影響。本文重點(diǎn)分析了負(fù)荷點(diǎn)與電源間的連通性，在充分考慮微網(wǎng)運(yùn)行模式的基礎(chǔ)上，針對負(fù)荷點(diǎn)故障類型提出了基于饋線路徑集合的判別方法。其次分別提出了微網(wǎng)并網(wǎng)協(xié)調(diào)運(yùn)行方案以及離網(wǎng)模式下的負(fù)荷削減策略。最后通過時(shí)序蒙特卡洛模擬法計(jì)算并網(wǎng)型微電網(wǎng)的可靠性指標(biāo)。以改進(jìn)的IEEE RBTS BUS6系統(tǒng)進(jìn)行算例分析，驗(yàn)證了所提出方法的有效性。

并網(wǎng)型微電網(wǎng)；饋線路徑；可靠性；時(shí)序模擬

近些年現(xiàn)代電力技術(shù)取得大量研究成果，以分布式發(fā)電技術(shù)為基礎(chǔ)的微電網(wǎng)技術(shù)取得了迅猛發(fā)展。隨著微電網(wǎng)大量的接入配電系統(tǒng)，這對以“閉環(huán)設(shè)計(jì)開環(huán)運(yùn)行”的傳統(tǒng)配電系統(tǒng)帶來了極大挑戰(zhàn)，使其在配電結(jié)構(gòu)和運(yùn)行方式都產(chǎn)生了改變。

并網(wǎng)型的微電網(wǎng)具有離網(wǎng)和并網(wǎng)兩種靈活運(yùn)行模式，可視情況實(shí)現(xiàn)快速切換。目前，關(guān)于并網(wǎng)型微電網(wǎng)的可靠性評估方法已經(jīng)有了一定的研究。文獻(xiàn)［1-2］研究了分布式電源接入配電網(wǎng)后的孤島劃分模型及其求解方法，在改進(jìn)最小路法的基礎(chǔ)上評估系統(tǒng)可靠性。文獻(xiàn)［3-4］建立了DG和儲能裝置聯(lián)合發(fā)電的可靠性模型，重點(diǎn)分析了基于故障影響遍歷算法的可靠性評估方法，但在故障條件下忽視了負(fù)荷的時(shí)序特性，對微網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行特性也考慮較少。文獻(xiàn)［5］則重點(diǎn)分析了對風(fēng)機(jī)出力以及系統(tǒng)故障進(jìn)行時(shí)序模擬的方法，但并未考慮微網(wǎng)離網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，通過負(fù)荷削減使得重要電力負(fù)荷得以持續(xù)供電。

本文分析了微網(wǎng)接入后負(fù)荷點(diǎn)和電源間饋線路徑的連通性，針對系統(tǒng)負(fù)荷點(diǎn)故障類型，提出了基于饋線路徑集合的判別方法。其次，根據(jù)微網(wǎng)離網(wǎng)運(yùn)行特性，在負(fù)荷分塊的基礎(chǔ)上，綜合考慮電力負(fù)荷重要程、負(fù)荷位置和負(fù)荷塊用戶平均負(fù)荷率［11］三項(xiàng)因素，提出負(fù)荷削減策略，再在微網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行條件下，提出計(jì)及DG和儲能系統(tǒng)的微網(wǎng)并網(wǎng)協(xié)調(diào)運(yùn)行方案。最后通過時(shí)序蒙特卡洛模擬法對改進(jìn)的IEEE RBTS BUS6算例系統(tǒng)進(jìn)行可靠性評估。

1 并網(wǎng)型微電網(wǎng)的饋線路徑集合

1.1 負(fù)荷點(diǎn)停電影響類型劃分

為了全面分析系統(tǒng)發(fā)生故障時(shí)對系統(tǒng)可靠性所產(chǎn)生的影響，本文對系統(tǒng)進(jìn)行故障模式后果分析，得到以下四類負(fù)荷點(diǎn)停電影響類型：

Ⅰ類：系統(tǒng)故障時(shí)對該類負(fù)荷的供電不會產(chǎn)生影響，其供電正常。

Ⅱ類：該類故障影響下，負(fù)荷點(diǎn)只有等待相關(guān)故障元件修復(fù)或替換以后才能夠恢復(fù)供電。該類負(fù)荷點(diǎn)的停電時(shí)間為故障修復(fù)時(shí)間Tr。

Ⅲ類：該類故障影響下，負(fù)荷點(diǎn)通過相關(guān)的隔離開關(guān)或聯(lián)絡(luò)開關(guān)的倒閘操作，由主電源恢復(fù)供電。該類負(fù)荷點(diǎn)的停電時(shí)間為故障隔離時(shí)間Tg。

Ⅳ類：該類故障影響下，負(fù)荷點(diǎn)處于由公共連接點(diǎn)（PCC點(diǎn)）開斷而形成的微網(wǎng)內(nèi)。

1.2 基于負(fù)荷點(diǎn)與電源間連通性的饋線路徑分類

根據(jù)負(fù)荷點(diǎn)與電源間饋線路徑的連通性，本文將配電網(wǎng)中任意兩節(jié)點(diǎn)之間的最短路徑用該路徑上所有節(jié)點(diǎn)的集合來表示［6］。設(shè)負(fù)荷點(diǎn)LPi到配網(wǎng)主電源的最短路徑為主最短路徑，到微電源的最短路徑為微最短路徑。根據(jù)負(fù)荷點(diǎn)與電源間的連通性，可將所有節(jié)點(diǎn)歸類到以下四類路徑上。

1）L1i：主最短路節(jié)點(diǎn)與其微最短路節(jié)點(diǎn)交集形成的路徑。

2）L2i：主最短路節(jié)點(diǎn)與其非微最短路節(jié)點(diǎn)交集形成的路徑。

3）L3i：非主最短路節(jié)點(diǎn)與微最短路節(jié)點(diǎn)交集形成的路徑。

4）L4i：非主最短路節(jié)點(diǎn)與非微最短路節(jié)點(diǎn)交集形成的路徑。

上述四類饋線路徑為負(fù)荷點(diǎn) LPi的分類路徑。不同分類路徑上的節(jié)點(diǎn)故障對負(fù)荷點(diǎn)與電源間的連通性造成的影響不同，從而影響電源對該負(fù)荷點(diǎn)LPi的供電。

1.3 負(fù)荷點(diǎn)故障影響判別

用A、B、C、D分別表示系統(tǒng)故障后，負(fù)荷點(diǎn)LPi停電類型Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ的節(jié)點(diǎn)集合，稱之為該負(fù)荷點(diǎn)的故障集合。圖1所示，根據(jù)負(fù)荷點(diǎn)與電源間饋線路徑的連通性，本文給出負(fù)荷點(diǎn) LPi四類故障集合的判別方法。

圖1 負(fù)荷點(diǎn)故障集合的判別

1）如圖 1（a）所示，對于故障η1∈L1i，負(fù)荷點(diǎn) LPi與主電源、微電源的饋線路徑均被中斷，只有當(dāng)故障修復(fù)時(shí)，負(fù)荷點(diǎn) LPi才恢復(fù)供電。因此，η1∈B。

2）如圖 1（b）所示，對于故障η2∈L2i，負(fù)荷點(diǎn)與主電源間的供電路徑被中斷，僅可能由微電源供電。其中，設(shè)La表示故障η2到負(fù)荷點(diǎn)LPi的最短饋線與η2到微電源最短饋線的公共路徑，則考慮以下兩種情況：

（1）若La上含有公共連接點(diǎn)PCC，此時(shí)負(fù)荷點(diǎn)LPi處于PCC開斷而形成的微網(wǎng)內(nèi)，微網(wǎng)切換為離網(wǎng)運(yùn)行模式，則η2∈D。

（2）若La上無PCC點(diǎn)，則故障η2∈B。

3）如圖 1（c）所示，對于此類故障，負(fù)荷點(diǎn)LPi與微電源的供電路徑被中斷，僅可能由主電源供電。其中，設(shè)Lb表示故障η3到負(fù)荷點(diǎn)LPi的最短饋線與η3到主電源最短饋線的公共路徑，則考慮以下兩種情況：

（1）若Lb上含有公共連接點(diǎn)PCC，則系統(tǒng)故障時(shí)被隔離，負(fù)荷點(diǎn)LPi正常供電，此時(shí)η3∈A。

（2）若Lb上無PCC點(diǎn)：若路徑上有隔離開關(guān)，系統(tǒng)故障時(shí)被隔離，則η3∈C；若路徑上無隔離開關(guān)，則故障修復(fù)后才能恢復(fù)供電，此時(shí)η3∈B。

4）如圖 1（d）所示，對于此類故障，故障發(fā)生在配網(wǎng)分支饋線上，由于分支饋線到主饋線端設(shè)有斷路器，能在其內(nèi)部元件故障時(shí)切斷故障電流，不對主饋線路徑造成影響，微電網(wǎng)選擇并網(wǎng)模式運(yùn)行。此時(shí)，則η4∈A。

2 基于時(shí)序模擬的可靠性評估算法

2.1 元件模型

1）負(fù)荷模型。采用文獻(xiàn)［7］的時(shí)序負(fù)荷模型。

2）風(fēng)電機(jī)組模型。本文采用經(jīng)典的風(fēng)速威布爾分布建立實(shí)時(shí)風(fēng)速模型，再根據(jù)風(fēng)機(jī)出力特性曲線來描述風(fēng)機(jī)出力和實(shí)時(shí)風(fēng)速的關(guān)系［8］。

3）儲能系統(tǒng)的充放電模型［9］。本文在充分考慮對儲能系統(tǒng)進(jìn)行充放電功率限制，以及儲能容量上下限設(shè)定的情況下，儲能系統(tǒng)模型建立如下。

充電模型：

放電模型：

式（1）、式（2）中，Pbat（t）為儲能系統(tǒng)的實(shí)時(shí)充放電功率，Pcd-max、Pfd-max分別為儲能系統(tǒng)的最大充、放電功率；EESS（t）為儲能系統(tǒng)的實(shí)時(shí)容量；EESS-max、EESS-min分別為儲能系統(tǒng)的最大、最小容量限制。

2.2 負(fù)荷削減策略

微網(wǎng)在離網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，當(dāng)微電源出力不能滿則網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷需求［10］，則需要削減負(fù)荷。

圖3為IEEE RBTS BUS6中F4主饋線［13］下的分支饋線經(jīng)過相關(guān)改進(jìn)后所組成的的一個(gè)微型電網(wǎng)。線路10是與上級電網(wǎng)連接的公共連接點(diǎn)（PCC），線路4裝有風(fēng)儲聯(lián)合發(fā)電系統(tǒng)，相關(guān)線路上裝有智能開關(guān)用以切斷負(fù)荷電流。

圖2 微網(wǎng)孤島運(yùn)行結(jié)構(gòu)圖

本文在負(fù)荷分塊的基礎(chǔ)上，綜合考慮負(fù)荷塊內(nèi)負(fù)荷重要程度參數(shù)、負(fù)荷塊位置參數(shù)以及負(fù)荷塊用戶平均負(fù)荷率參數(shù)［11］，并定義負(fù)荷削減系數(shù)（Cutting load factor，CLF）。

式中，Xi是 Ai第 i個(gè)負(fù)荷塊的重要程度參數(shù)；ILPn是第n個(gè)負(fù)荷的重要程度參數(shù)，通過考慮負(fù)荷重要性，優(yōu)先保障重要程度高的用戶供電。

Yi是第 i個(gè)負(fù)荷塊的位置參數(shù)；DLPn是第 n個(gè)負(fù)荷到微電源的電氣距離，設(shè)相鄰兩負(fù)荷點(diǎn)電氣距離為 1，以微電源的位置為參考點(diǎn)，由遠(yuǎn)及近依次切除遠(yuǎn)端負(fù)荷。顯然，負(fù)荷點(diǎn)DLPn之和越大，該負(fù)荷塊Yi值越小，表示該負(fù)荷塊在網(wǎng)內(nèi)離微電網(wǎng)距離越遠(yuǎn)。

Zi是第 i個(gè)負(fù)荷塊的用戶平均負(fù)荷率參數(shù)，負(fù)荷塊用戶平均負(fù)荷率高表明該地區(qū)負(fù)荷峰谷差較小，負(fù)荷比較平均，負(fù)荷率低說明該地區(qū)峰谷差異較大，需要削峰填谷，使各時(shí)段負(fù)荷變化減小。其中，PLPn是第 n個(gè)負(fù)荷點(diǎn)的年負(fù)荷峰值，MLPn是第n個(gè)負(fù)荷點(diǎn)年負(fù)荷平均值，由該負(fù)荷點(diǎn)年時(shí)序負(fù)荷曲線得出；NLPn是第n個(gè)負(fù)荷點(diǎn)的用戶數(shù)，Ni是第i個(gè)負(fù)荷塊內(nèi)的用戶總數(shù)。綜合以上3項(xiàng)因素，定義負(fù)荷塊的負(fù)荷削減系數(shù)，CLFi表示第i個(gè)負(fù)荷塊的負(fù)荷削減系數(shù)。

2.3 計(jì)及DG和儲能系統(tǒng)的微網(wǎng)并網(wǎng)協(xié)調(diào)運(yùn)行方案

在并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，微網(wǎng)內(nèi)部負(fù)荷由大電網(wǎng)和網(wǎng)內(nèi)的分布式電源聯(lián)合供電。在風(fēng)電機(jī)組和儲能裝置聯(lián)合發(fā)電的基礎(chǔ)上，本文提出計(jì)及DG和儲能系統(tǒng)的微網(wǎng)并網(wǎng)協(xié)調(diào)運(yùn)行方案。

為了盡可能提高微電源在電網(wǎng)中的滲透率和高效性，在微網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，優(yōu)先考慮讓風(fēng)機(jī)盡可能的出力，其次是儲能系統(tǒng)和大電網(wǎng)對其按需補(bǔ)充。故提出微網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行協(xié)調(diào)方案如下。

1）在微網(wǎng)正常工作時(shí)，優(yōu)先利用風(fēng)電機(jī)組供電。判斷風(fēng)機(jī)實(shí)時(shí)出力大小，當(dāng)其出力滿足網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷需求時(shí)，此時(shí)對儲能系統(tǒng)進(jìn)行循環(huán)充電；當(dāng)充電功率大于儲能系統(tǒng)最大充電功率時(shí)調(diào)整風(fēng)機(jī)出力，并按其最大充電功率充電；當(dāng)充電達(dá)到儲能系統(tǒng)的最大儲能容量時(shí)，充電停止。

圖3 并網(wǎng)型微網(wǎng)協(xié)調(diào)運(yùn)行方案

2）當(dāng)風(fēng)機(jī)出力不能滿足網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷需求時(shí)，儲能系統(tǒng)按照設(shè)定的最大放電功率進(jìn)行放電。若儲能系統(tǒng)放電功率能夠達(dá)到負(fù)荷的需求且未降至設(shè)定的最小狀態(tài)時(shí)，此時(shí)儲能系統(tǒng)維持放電運(yùn)行狀態(tài)并保持網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷功率平衡。

3）如果風(fēng)儲聯(lián)合發(fā)電仍不能滿足負(fù)荷需求，此時(shí)微網(wǎng)的供電就需要外部大電網(wǎng)的功率支持。外部主網(wǎng)根據(jù)微網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷需求與風(fēng)儲出力之和的缺額對微網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷需求進(jìn)行功率補(bǔ)充。

炎性因子:患者于治療前、治療后,抽取晨間空腹外周靜脈血,檢測IL-6(白介素-6)、IL-8(白介素-8)、TNF-α(腫瘤壞死因子-α)水平。

2.4 基于時(shí)序蒙特卡洛模擬法的可靠性評估算法

在綜合考慮微網(wǎng)運(yùn)行模式靈活切換的基礎(chǔ)上，本文采用饋線路徑集合方法對負(fù)荷點(diǎn) LPi的分類路徑進(jìn)行存儲，形成故障集合。然后通過建立時(shí)序負(fù)荷模型和風(fēng)儲聯(lián)合發(fā)電系統(tǒng)模型，設(shè)計(jì)了微網(wǎng)并網(wǎng)協(xié)調(diào)運(yùn)行方案。綜合以上因素，提出基于蒙特卡洛模擬法［11］的并網(wǎng)型微電網(wǎng)可靠性評估算法，其具體流程如下：

1）數(shù)據(jù)初始化。錄入初始狀態(tài)下系統(tǒng)的各項(xiàng)參數(shù)，設(shè)定數(shù)據(jù)初值，并確定仿真時(shí)間。

2）隨機(jī)產(chǎn)生n個(gè)服從（0，1）區(qū)間均勻分布的隨機(jī)數(shù)，M1，M2，…，Mn，其中n值與系統(tǒng)元件數(shù)相同。再根據(jù)公式TTF=-lnMn/λ 求取每個(gè)元件的無故障工作時(shí)間TTF。

3）選取所有系統(tǒng)元件中最小的 TTF值所對應(yīng)的元件，作為此次模擬的故障元件，并以該最小TTF值作為系統(tǒng)的無故障工作時(shí)間，累計(jì)仿真時(shí)間。

4）確定故障元件后，再生成一個(gè)隨機(jī)數(shù)X，并根據(jù)公式TTR=-lnX/μ 計(jì)算出的值，作為此次故障的修復(fù)時(shí)間，其中μ 為元件修復(fù)率。

本文隨機(jī)生成一個(gè)（0，1）間服從均勻分布的的隨機(jī)數(shù)S來表示離網(wǎng)模式的成功切換概率。在四類故障集合中，集合A不受故障影響，不發(fā)生停電；對于集合B和C，計(jì)算停電時(shí)間，斷電次數(shù)加1。對于集合D類情況，過程如下：

（1）離網(wǎng)模式數(shù)據(jù)初值設(shè)定。令t=1，離網(wǎng)模式運(yùn)行初始時(shí)，儲能系統(tǒng)容量ESSl為滿充狀態(tài)（即儲能系統(tǒng)容量的最大值）；ESSmin為儲能系統(tǒng)設(shè)定的最低荷電狀態(tài)容量值。

（2）計(jì)算模擬時(shí)刻風(fēng)電機(jī)組的實(shí)時(shí)出力PW（t）。

（3）據(jù)時(shí)序負(fù)荷功率曲線求出t時(shí)刻里微網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷的功率需求值PL（t）。

（4）比較風(fēng)機(jī)出力與網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷需求的大小，若PW（t）≥PL（t），則集合D內(nèi)負(fù)荷正常供電，此時(shí)為儲能系統(tǒng)充電 Pbat（t）=Pw（t）-PL（t）；儲能系統(tǒng)實(shí)時(shí)容量ESSl（t+1）=ESSl（t）+Pbat（t），若 PW（t）≤PL（t），則按負(fù)荷削減策略按需甩負(fù)荷，其所切負(fù)荷停電次數(shù)加 1并累計(jì)其停電時(shí)間，否則進(jìn)入下一步。

（5）比較t是否到達(dá)故障修復(fù)時(shí)間，t如果未到達(dá)修復(fù)時(shí)間，則t推進(jìn)到下一時(shí)刻，重回步驟（2）；若已經(jīng)到達(dá)故障修復(fù)時(shí)間，此時(shí)停止模擬，輸出結(jié)果。

6）判斷當(dāng)前模擬時(shí)間是否到達(dá)預(yù)設(shè)模擬時(shí)間，如果達(dá)到，計(jì)算各個(gè)負(fù)荷點(diǎn)和系統(tǒng)的可靠性指標(biāo)；如果沒有，則t向前推進(jìn)一個(gè)時(shí)刻，回到步驟（2）繼續(xù)進(jìn)行模擬。

3 算例分析

3.1 算例數(shù)據(jù)

本文采用IEEE RBTS BUS6測試系統(tǒng)主饋線F4加以相應(yīng)改進(jìn)進(jìn)行仿真驗(yàn)證［13］。其中，線路15處為微電網(wǎng)PCC點(diǎn)，在線路25處接入風(fēng)電機(jī)組和儲能系統(tǒng)，系統(tǒng)接線圖如圖4所示。

圖4 改進(jìn)的Bus6 F4饋線系統(tǒng)

該系統(tǒng)有線路30條，負(fù)荷點(diǎn)總計(jì)23個(gè)，配電變壓器總共23臺。每條分支線路均設(shè)有熔斷器。所有系統(tǒng)元件可靠性參數(shù)見文獻(xiàn)［13］，其中負(fù)荷點(diǎn)LP20變?yōu)楣I(yè)用戶，負(fù)荷點(diǎn)LP21變?yōu)樯虡I(yè)用戶。

設(shè)風(fēng)機(jī)切入風(fēng)速為10km/h，額定風(fēng)速30km/h，切除風(fēng)速 65km/h。儲能裝置參數(shù)：額定容量為2MW·h，最大充放電功率為0.5MW·h。

根據(jù)本文提出的負(fù)荷削減策略，對微網(wǎng)內(nèi)部負(fù)荷進(jìn)行分塊，并根據(jù)式（3）求得負(fù)荷削減削減系數(shù)見表1。

表1 負(fù)荷削減系數(shù)

3.2 可靠性評估

本文按所述方法對系統(tǒng)進(jìn)行2000年的模擬，計(jì)算得到的微網(wǎng)接入與否負(fù)荷點(diǎn)的可靠性指標(biāo)對比情況如圖5、圖6所示。

圖5 微網(wǎng)接入與否網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷點(diǎn)故障率情況

圖6 微網(wǎng)接入與否系統(tǒng)負(fù)荷點(diǎn)年停電時(shí)間情況

表2為傳統(tǒng)配電系統(tǒng)和含微網(wǎng)接入的系統(tǒng)可靠性評估結(jié)果對比情況。

表2 系統(tǒng)可靠性指標(biāo)

通過微網(wǎng)接入與否兩種方案下負(fù)荷點(diǎn)和系統(tǒng)可靠性指標(biāo)的對比，可以看出：

1）微網(wǎng)根據(jù)系統(tǒng)元件故障情況合理選擇離網(wǎng)或并網(wǎng)模式運(yùn)行。微網(wǎng)的離網(wǎng)運(yùn)行能在配電系統(tǒng)故障時(shí)保證網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷的供電，大大縮短了停運(yùn)時(shí)間。并且通過適當(dāng)?shù)呢?fù)荷削減策略，使網(wǎng)內(nèi)重要負(fù)荷得以持續(xù)供電，從而提高微網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷供電可靠性。并網(wǎng)模式下的協(xié)調(diào)運(yùn)行策略充分考慮了風(fēng)機(jī)發(fā)電充裕性，提高了微電源的利用率，也較為全面地反映了并網(wǎng)型微電網(wǎng)持續(xù)穩(wěn)定的供電能力。

2）表2對微網(wǎng)接入與否系統(tǒng)的可靠性指標(biāo)進(jìn)行了對比。由結(jié)果對比可以知道，微網(wǎng)接入后，系統(tǒng)的供電可用率也由原來的0.9987上升至0.9991，系統(tǒng)的年期望缺供電量也同比降低了18.2%。

4 結(jié)論

本文主要對并網(wǎng)型微電網(wǎng)的可靠性進(jìn)行分析和計(jì)算，通過饋線路徑的連通性判別了負(fù)荷故障類型，再基于并網(wǎng)型微網(wǎng)的運(yùn)行特性，定量地分析了微網(wǎng)接入對配電系統(tǒng)可靠性指標(biāo)的改善情況。評估結(jié)果表明，微網(wǎng)接入可以有效地提高配電系統(tǒng)的可靠性指標(biāo)，不同運(yùn)行方式的靈活切換以及并網(wǎng)協(xié)調(diào)運(yùn)行等因素對并網(wǎng)型微電網(wǎng)的可靠性評估有著重要意義，結(jié)果也驗(yàn)證了本文方法的有效性。

［1］施偉國，宋平，劉傳銓.計(jì)及分布式電源的配電網(wǎng)供電可靠性研究［J］.華東電力，2007，35（7）：37-41.

［2］劉傳銓，張焰.計(jì)及分布式電源的配電網(wǎng)供電可靠性［J］.電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2007，31（22）：46-49.

［3］梁惠施，程林，劉思革.基于蒙特卡羅模擬的含微網(wǎng)配電網(wǎng)可靠性評估［J］.電網(wǎng)技術(shù)，2011，35（10）：76-81.

［4］馬溪原，吳耀文，方華亮，等.基于可靠性評估的微電網(wǎng)配置方法［J］.電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2011，35（9）：73-77，99.

［5］徐玉琴，吳穎超.考慮風(fēng)力發(fā)電影響的配電網(wǎng)可靠性評估［J］.電網(wǎng)技術(shù)，2011，35（4）：154-158.

［6］李登峰.并網(wǎng)型微網(wǎng)電源容量優(yōu)化配置模型及算法研究［D］.重慶：重慶大學(xué)，2013.

［7］Peng Wang，Billinton R.Time sequential distribution system reliability worth analysis considering time varying load and cost models［J］.IEEE Transactions on Power Delivery，1999，14（3）：1046-1051.

［8］丁明，吳義純，張立軍.風(fēng)電場風(fēng)速概率分布參數(shù)計(jì)算方法的研究［J］.中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2005，25（10）：107-110.

［9］張文亮，丘明，來小康.儲能技術(shù)在電力系統(tǒng)中的應(yīng)用［J］.電網(wǎng)技術(shù)，2008，32（7）：1-9.

［10］劉洋，周家啟.大電網(wǎng)可靠性評估最優(yōu)負(fù)荷削減模型［J］.重慶大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2003，26（10）：52-55.

［11］陳偉，樂麗琴，崔凱，等.典型用戶負(fù)荷特性及用電特點(diǎn)分析［J］.能源技術(shù)經(jīng)濟(jì)，2011，23（9）：44-49.

［12］Billinton R，Wang P.Teachingdistribution system reliability evaluation using Monte Carlosimulation［J］.IEEE Transactions on Power Systems，1999，14（2）：397-403.

［13］Billinton R，Jonnavithula S.A test system for teaching overall power system reliability assessment［J］.Power Systems，IEEE Transactions on，1996，11（4）：1670-1676.

Reliability Evaluation of Grid-connected Micro-grid based on Feeder Path Set Methods

Wu Zhijun Li Mingkun
（School of Electrical and electronicInformation Engineering，Xihua University，Chengdu 610039）

More and more micro-grid is connected to the distribution system，in the way of changing the distribution network operation，but also to the distribution network reliability assessment methods to bring the impact.This paper focuses on the analysis of the connection between the load points and the power suppliers，and based on the full consideration of the operation modes of the micro-grid，this paper proposes a method to determine the type of the feeder path set based on theload points.According to the two different operation modes of micro-grid，the coordinated operation scheme of micro-grid and the load reduction strategy are proposed.Finally，the reliability index of grid-connected micro-grid is calculated by sequential Monte Carlo simulation method.By the improved IEEE RBTS BUS6 system example analysis，the effectiveness of the proposed method is verified.

grid-connected micro-grid； feeder path； reliability；timesequential simulation

吳治均（1989-），男，漢族。碩士研究生，主要研究方向是電力系統(tǒng)可靠性評估。