王宏，陽家宏，楊薛軍，趙英俊，陳永革

(1.空軍工程大學(xué)，陜西 西安　710054； 2.上海航天局804所軍事代表室 ，上?！?01109)

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地空導(dǎo)彈裝備易損性分析及毀傷評(píng)估仿真研究

王宏1，陽家宏2，楊薛軍2，趙英俊1，陳永革1

(1.空軍工程大學(xué)，陜西 西安710054； 2.上海航天局804所軍事代表室 ，上海201109)

針對(duì)地空導(dǎo)彈裝備易損性分析的難點(diǎn)及其毀傷評(píng)估研究的重要性，以裝備功能組成為依據(jù)，建立其毀傷樹模型，在分析殺傷戰(zhàn)斗部毀傷機(jī)理并驗(yàn)證其科學(xué)性的基礎(chǔ)上，結(jié)合裝備幾何模型、物理模型及功能模型設(shè)計(jì)開發(fā)了毀傷評(píng)估仿真系統(tǒng)。研究結(jié)果對(duì)地空導(dǎo)彈裝備防護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、提高其抗毀傷能力研究有一定的指導(dǎo)意義。

地空導(dǎo)彈；易損性；毀傷評(píng)估；毀傷樹；仿真；殺傷戰(zhàn)斗部

0　引言

研究地空導(dǎo)彈裝備易損性如果僅依靠實(shí)驗(yàn)或戰(zhàn)場毀傷數(shù)據(jù)分析，不僅代價(jià)太大，且安全風(fēng)險(xiǎn)很高。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)及仿真建模技術(shù)的不斷發(fā)展及更新，采用計(jì)算機(jī)模擬的方法分析其易損性，并進(jìn)行毀傷評(píng)估仿真研究必將解決日益迫切的裝備易損性研究問題[1-4]。本研究基于經(jīng)驗(yàn)及仿真數(shù)據(jù)，根據(jù)空地彈藥戰(zhàn)斗部殺傷類型及其殺傷機(jī)理，結(jié)合殺傷模型對(duì)地空導(dǎo)彈裝備易損性進(jìn)行分析，并研究評(píng)估其毀傷效果。

1　地空導(dǎo)彈裝備易損性

易損性狹義上理解為“受到彈藥攻擊時(shí)易受損傷的程序，即裝備正常(設(shè)計(jì))功能的喪失程度”。所反映的是在敵我對(duì)抗環(huán)境中連續(xù)作戰(zhàn)的能力。包括戰(zhàn)術(shù)易損性和結(jié)構(gòu)易損性，本文分析的是裝備結(jié)構(gòu)易損性，是指裝備在被探測到的條件下，受毀傷元(破片、沖擊波等)攻擊而被毀傷的可能性。結(jié)構(gòu)易損性受以下因素的影響[5-6]：

(1) 關(guān)鍵部件毀傷后能繼續(xù)工作的能力(如相控陣?yán)走_(dá)天線部分毀傷后及可繼續(xù)工作)；

(2) 可以避免和抑制對(duì)關(guān)鍵部件損傷的設(shè)計(jì)手段和裝備，如關(guān)鍵部件的冗余、防護(hù)及遮擋布置等。

地空導(dǎo)彈裝備是集機(jī)械、液壓、電子等于一體的高技術(shù)復(fù)雜系統(tǒng)，不同型號(hào)的地空導(dǎo)彈裝備，形狀、大小、部件布置及系統(tǒng)組成各不相同，易損性差別較大，所以其易損性的分析除考慮上述2項(xiàng)內(nèi)容外，還應(yīng)考慮裝備的幾何模型、物理模型及功能組成，圖1和2分別是沒有防護(hù)裝甲和有防護(hù)裝甲的某型地空導(dǎo)彈裝備車輛之一。

圖1　某A型裝備天線車幾何模型(建模環(huán)境)Fig.1　Geometry model of certain A Type antenna vehicle (modeling environment)

圖2　某B型裝備搜索車幾何模型(視景環(huán)境)Fig.2　Geometry model of certain B type searching vehicle (visual environment)

易損性是個(gè)相對(duì)概念，裝備類型不同，敵對(duì)方不同，其易損性分析結(jié)果也不同，所以裝備易損性分析不但要分析裝備本身屬性，還要研究敵對(duì)方采用的殺傷方式。下面就結(jié)合裝備本身的功能組成及敵對(duì)方殺傷機(jī)理2個(gè)方面進(jìn)行分析研究[7-9]。

2　裝備毀傷樹的構(gòu)建

毀傷模式及影響分析是分析地空導(dǎo)彈裝備易損性的一種常用方法，其實(shí)質(zhì)也是基于裝備毀傷樹進(jìn)行的分析，即分析確定每一種可能的毀傷，分析其毀傷對(duì)裝備所造成的局部、上層及最終影響，最終結(jié)果依賴于裝備本身的功能組成[10]。

2.1毀傷樹構(gòu)造方法

裝備毀傷樹的建立基于裝備故障樹建立方式，以裝備功能模型或可靠性模型為基礎(chǔ)，明確約定層次。

地空導(dǎo)彈裝備毀傷樹的構(gòu)建是一個(gè)科學(xué)嚴(yán)密的邏輯分析過程，一般按照由上而下的方法進(jìn)行建樹，即先將系統(tǒng)按照功能或可靠性模型分成若干個(gè)分系統(tǒng)，并明確分系統(tǒng)對(duì)應(yīng)的裝備結(jié)構(gòu)組成，每個(gè)分系統(tǒng)毀傷作為毀傷樹頂事件；再對(duì)分系統(tǒng)進(jìn)行劃分，分成若干個(gè)功能單元，功能單元?dú)鳛橹虚g事件；再將功能單元?jiǎng)澐值讲考?jí)，部件毀傷作為毀傷的底事件，并明確裝備的關(guān)鍵部件，說明關(guān)鍵部件的易損性及可能的毀傷；最后用合適的邏輯門將各級(jí)事件相連，從而確立裝備毀傷樹，這里確定裝備的關(guān)鍵部件是構(gòu)造裝備毀傷樹的一個(gè)重要環(huán)節(jié)[11]。

2.2典型裝備毀傷樹

地空導(dǎo)彈裝備由六大系統(tǒng)組成，每個(gè)系統(tǒng)又由若干個(gè)車輛構(gòu)成，這里將車輛作為研究對(duì)象，建立其毀傷樹。圖3為某型地空導(dǎo)彈裝備電源配電車簡化后的毀傷樹。

3　典型空地彈藥殺傷效應(yīng)模型

攻擊地空導(dǎo)彈裝備的空地彈藥多采用殺傷戰(zhàn)斗部，該類型戰(zhàn)斗部主要依靠爆炸產(chǎn)生的大量破片殺傷目標(biāo)，但也有一定的爆破效應(yīng)，所以也會(huì)產(chǎn)生一定的沖擊波殺傷效果。

3.1破片殺傷效應(yīng)模型

(1) 破片初速度模型

殺傷戰(zhàn)斗部主要依靠破片毀傷目標(biāo)， 考慮目前空地導(dǎo)彈戰(zhàn)斗部多采用預(yù)制破片，所以破片初速度模型采用引入預(yù)制破片修正系數(shù)的以下模型[12]：

(1)

(2) 破片飛散角模型

破片飛散角模型為

(2)

式中：Qv為裝藥的爆熱；Ka為裝填系數(shù)；θ1，θ2為爆轟波到達(dá)前后邊界時(shí)，波的法向與戰(zhàn)斗部體表面之間的夾角；D為炸藥的爆速。

(3) 破片質(zhì)量及總數(shù)模型[13]

由于針對(duì)的是預(yù)制破片戰(zhàn)斗部，所以可以認(rèn)為此2項(xiàng)參數(shù)為固定值，或只需按Magis公式計(jì)算破片的平均質(zhì)量μ及破片總數(shù)n，模型分別如下：

(3)

n=mM/μ，

(4)

式中：μ為破片平均質(zhì)量，g；t為平均壁厚，mm；d為平均內(nèi)徑，mm；β為戰(zhàn)斗裝藥質(zhì)量與預(yù)制破片總質(zhì)量的比值；Cf為實(shí)驗(yàn)系數(shù)，Cf=0.132 804；f1為炸藥系數(shù)，對(duì)于TNT炸藥，f1=1.0；Ts為鋼材系數(shù)；n為破片總數(shù)；mM為戰(zhàn)斗部殼體質(zhì)量(包括預(yù)制破片),g。

(4) 破片殺傷概率模型

對(duì)于單枚破片而言，其對(duì)裝備的殺傷概率與裝備等效硬鋁單位面積上的比動(dòng)能有關(guān)，可用其對(duì)目標(biāo)的擊穿概率表示，模型如下：

(5)

圖3　電源配電車毀傷樹Fig.3　Damage tree of power distribution vehicle

(5) 裝備破片毀傷概率模型

破片通過機(jī)械穿透能力造成裝備毀傷，而破片的穿透能力與其初速、飛散角、質(zhì)量以及總數(shù)等參數(shù)有關(guān)。裝備的破片毀傷概率模型如下：

Pt=1-e-ptne，

ne=VKN/VM，

(6)

式中：Pt為目標(biāo)的破片損傷概率；pt為單枚有效破片對(duì)目標(biāo)的毀傷概率；ne為擊中目標(biāo)易損部位的有效破片數(shù)；VK為目標(biāo)易損部位的等效體積，mm3；VM為目標(biāo)等效體積，mm3；N為擊中目標(biāo)的破片數(shù)。

3.2爆破殺傷效應(yīng)模型

沖擊波對(duì)地空導(dǎo)彈裝備的殺傷，一般可按照超壓或比沖量來計(jì)算殺傷概率。當(dāng)戰(zhàn)斗部爆點(diǎn)與裝備有一定距離時(shí)，其殺傷效應(yīng)的選擇由裝備結(jié)構(gòu)本身振動(dòng)周期T和沖擊波正壓區(qū)作用時(shí)間τ+確定，如果τ+<>T，則取決于沖擊波的峰值壓力。

(1) 超壓模型[14]

MPa，

(7)

式中：ω表示TNT裝藥量，kg；R表示裝備距彈藥裝藥中心的距離，m。

其裝藥則根據(jù)下式換算成TNT當(dāng)量再計(jì)算：

ωiT=ωiQvi/QvT，

(8)

式中：ωi為某炸藥量，kg；Qvi為某炸藥爆熱；QvT為TNT爆熱，取QvT=1 000。

式(7)戰(zhàn)斗部在無限空氣介質(zhì)中爆炸時(shí)超壓的計(jì)算公式，對(duì)于戰(zhàn)斗部在地面爆炸的情況，超壓可用下式計(jì)算，超壓計(jì)算公式的單位為Mpa。

MPa.

(9)

(2) 比沖量模型

由爆炸相似率可得正壓區(qū)比沖量為[14]

(10)

式中:i+的單位為N·s/m2，對(duì)于TNT裝藥，C=196～245；ω為TNT裝藥量,kg；r為距爆心的距離，m。

(3) 裝備沖擊波毀傷模型

(11)

式中：ΔPmax為裝備所能承受的最大超壓值；imax為裝備所能承受的最大比沖量。

4　仿真系統(tǒng)設(shè)計(jì)及實(shí)例分析

4.1仿真系統(tǒng)設(shè)計(jì)

在VB.NET開發(fā)環(huán)境下設(shè)計(jì)某型地空導(dǎo)彈裝備毀傷仿真系統(tǒng)，該系統(tǒng)主要由3個(gè)模塊組成：空地彈藥破片殺傷仿真模塊、空地彈藥沖擊波殺傷仿真模塊及地空導(dǎo)彈裝備毀傷評(píng)估模塊[15]。

空地彈藥破片殺傷仿真模塊：根據(jù)選定空地彈藥戰(zhàn)斗部的初始數(shù)據(jù)計(jì)算出戰(zhàn)斗部的殺傷參數(shù)(包括破片數(shù)量、破片質(zhì)量、破片初速度、破片飛散角及飛散方向角等)，結(jié)合對(duì)地空導(dǎo)彈裝備易損性分析數(shù)據(jù)，采用計(jì)算機(jī)模擬的方法實(shí)現(xiàn)破片對(duì)地空導(dǎo)彈裝備殺傷過程的仿真，并給出裝備毀傷數(shù)據(jù)。

空地彈藥沖擊波殺傷仿真模塊：根據(jù)選定空地彈藥戰(zhàn)斗部的初始數(shù)據(jù)計(jì)算出戰(zhàn)斗部的殺傷參數(shù)(主要是超壓的大小及其變化規(guī)律)，結(jié)合對(duì)地空導(dǎo)彈裝備易損性分析數(shù)據(jù)，采用計(jì)算機(jī)模擬的方法實(shí)現(xiàn)沖擊波對(duì)地空導(dǎo)彈裝備殺傷過程的仿真，并給出裝備毀傷數(shù)據(jù)。

地空導(dǎo)彈裝備毀傷評(píng)估模塊：基于地空導(dǎo)彈裝備功能模型及其可靠性模型，利用仿真獲取的殺傷數(shù)據(jù)，采用相應(yīng)的毀傷評(píng)估方法評(píng)定裝備毀傷效果。

4.2仿真流程

戰(zhàn)斗部破片殺傷仿真采用能量射線法[15-16]，仿真流程如圖4所示。

對(duì)于殺傷戰(zhàn)斗部，其爆破效果會(huì)產(chǎn)生一定的沖擊波毀傷，這里僅從裝備整體角度考慮，即只判斷是否對(duì)裝備車輛造成毀傷，仿真流程如圖5所示。

圖4　破片殺傷仿真流程圖Fig.4　Simulation flow chart of fragment kill

圖5　沖擊波毀傷仿真流程圖Fig.5　Simulation flow chart of shock wave kill

4.3實(shí)例分析

以某型空地導(dǎo)彈攻擊地面某型地空導(dǎo)彈裝備為例進(jìn)行模型驗(yàn)證及評(píng)估仿真。假設(shè)某型空地導(dǎo)彈命中精度為8 m，戰(zhàn)斗部參數(shù)為：長細(xì)比為1.5，戰(zhàn)斗部平均壁厚16 mm，戰(zhàn)斗部平均內(nèi)徑160 mm，戰(zhàn)斗部殼體質(zhì)量8 kg，戰(zhàn)斗部裝藥量15 kg，破片飛散角30°；某型地空導(dǎo)彈裝備按易損性分析結(jié)果建立其幾何、物理模型及毀傷樹模型。仿真驗(yàn)證結(jié)果如圖6～8所示，毀傷評(píng)估仿真系統(tǒng)輸出結(jié)果如圖9～10所示(整個(gè)系統(tǒng)毀傷數(shù)據(jù)較多，僅給出一小部分截圖數(shù)據(jù))，由于殺傷戰(zhàn)斗部對(duì)裝備的沖擊毀傷效果幾乎沒有，所以圖中并未體現(xiàn)沖擊毀傷數(shù)據(jù)。

圖6　毀傷概率與破片數(shù)及單枚破片殺傷概率關(guān)系Fig.6　Relation between damage ratio, fragmentnumber and single fragment kill ratio

圖7　毀傷概率與破片質(zhì)量及存速的關(guān)系(靶板厚度5 mm )Fig.7　Relation between damage ratio, fragment weight and velocity keeping (target thickness 5mm)

圖8　毀傷概率與破片質(zhì)量及硬鋁厚度關(guān)系Fig.8　Relation between damage ratio, fragment weight and duralium thickness

由圖6～8分析可以得出，在質(zhì)量一定的條件下，毀傷概率隨擊中目標(biāo)的破片數(shù)量及破片本身的速度的增大呈現(xiàn)上升趨勢，而隨目標(biāo)等效防護(hù)硬鋁厚度呈現(xiàn)下降趨勢。

圖9～10給出了基于某型地空導(dǎo)彈裝備幾何模型、物理模型、功能模型、毀傷樹模型及殺傷戰(zhàn)斗部相關(guān)模型開發(fā)的毀傷評(píng)估仿真系統(tǒng)輸出的部份仿真結(jié)果，該系統(tǒng)也可為其他型號(hào)裝備毀傷評(píng)估研究提供一定的支撐。

圖9　裝備車輛組合損傷結(jié)果Fig.9　Damage result of equipment vehicles combination

圖10　基于功能重要度的損傷等級(jí)評(píng)定Fig.10　Damage assessment result based on function importance

5　結(jié)束語

為解決僅依靠實(shí)驗(yàn)或戰(zhàn)場毀傷數(shù)據(jù)分析地空導(dǎo)彈裝備易損性問題，本文通過分析研究其幾何模型、物理模型及功能模型對(duì)易損性分析的重要性，以殺傷戰(zhàn)斗部殺傷機(jī)理為基礎(chǔ)，采用計(jì)算機(jī)技術(shù)及仿真建模技術(shù)對(duì)所建模型進(jìn)行了仿真驗(yàn)證，得出了有效的結(jié)論，開發(fā)的毀傷評(píng)估仿真系統(tǒng)也可作為其他裝備毀傷研究的仿真平臺(tái)。

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Damage Evaluation Simulation and Vulnerability Analysis of Ground to Air Missile Equipment

WANG Hong1, YANG Jia-hong2, YANG Xue-jun2, ZHAO Ying-jun1, CHEN Yong-ge1

(1.AFEU，Shaanxi Xi’an 710054，China;2.Military Delegate Office of Shanghai Spaceflight Bureau 804 Department，Shanghai 201109,China)

Aiming at the difficulties of vulnerability analysis of ground to air missile equipments and the importance of damage evaluation, according to the equipments function composition, the damage tree models are built. Based on the analysis of kill warhead killing mechanism and its validated science, damage evaluation simulation system is devised and developed with equipment geometry models, physical models and function models. The result plays an important role to the safety structure design and the anti-damage capability improvement study.

ground to air missile; vulnerability; damage evaluation; damage tree; simulatioin; kill warhead

2015-08-30；

2015-10-15

王宏(1976-)，男，內(nèi)蒙古烏盟人。講師，博士，主要研究方向?yàn)檠b備作戰(zhàn)使用與保障。

通信地址：710054陜西省西安市灞橋區(qū)長樂東路甲字1號(hào)導(dǎo)院三部作戰(zhàn)保障教研室E-mail：batte@126.com

10.3969/j.issn.1009-086x.2016.04.018

TJ762.1+3；E927.21

A

1009-086X(2016)-04-0109-08