王 紅 云

(太原市政工程總公司，山西 太原　030002)

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論沉井施工技術(shù)

王 紅 云

(太原市政工程總公司，山西 太原030002)

根據(jù)晉陽(yáng)污水廠中途提升泵站的工程條件，確定了沉井的施工方案，計(jì)算分析了沉井下沉?xí)r的相關(guān)參數(shù)及注意事項(xiàng)，并提出了沉井封底與底板的施工措施，為沉井工程施工積累了經(jīng)驗(yàn)。

沉井，下沉系數(shù)，混凝土墊層，底板

1　工程概況

1.1工程簡(jiǎn)介

晉陽(yáng)污水廠中途提升泵站位于太原市晉源區(qū)金勝鎮(zhèn)古寨村內(nèi)，進(jìn)水泵房為鋼筋混凝土沉井結(jié)構(gòu)，地下主體內(nèi)徑為33.3 m×23.2 m，地基為天然地基。

1.2工程地質(zhì)

根據(jù)巖土工程勘察報(bào)告，在勘探深度內(nèi)的巖土層分布不均勻，自上而下分布如表1所示。

表1　巖土層參數(shù)表

地下水上層滯水的穩(wěn)定水位為1.3 m～3.2 m，地下水位標(biāo)高772.8 m～773.52 m,水位季節(jié)性變化幅度約0.5 m。

2　沉井施工方案選擇

沉井分3節(jié)澆筑、分節(jié)下沉。刃腳下設(shè)25 cm厚C20混凝土，1.5 m厚砂墊層。

1)混凝土、砂墊層計(jì)算。由于沉井配筋比例高，自重單位體積重量取2.5 t/m3(25 kN/m3)，按施工程序的安排，擬在-16.18 m及-9.8 m，-4.8 m高程設(shè)施工分節(jié)，故計(jì)算結(jié)果如下：

-21.18 m～-16.18 m重2 859.04 t；

-16.18 m～-10.18 m重3 816.65 t；

-10.18 m～-4.8 m重2 623.75 t。

即沉井總重為9 299.44 t，沿周長(zhǎng)單位長(zhǎng)度重量為74.38 t/m，按沉井三次澆筑，三次下沉井計(jì)算，在澆筑到-16.18 m高程時(shí)，沿下沉自重為2 859.04 t，此時(shí)沿周長(zhǎng)單位長(zhǎng)度自重為22.872 t/m。

a.計(jì)算混凝土墊層寬度。

B=G/R=228.72/140=1.634 m，取2.1 m。

其中，G為第一節(jié)沉井的單位長(zhǎng)度的重力，kN/m；R為砂墊層的承載力設(shè)計(jì)值，中粗砂墊層的承載力設(shè)計(jì)值取140 kN/m2。第一節(jié)沉井體積：V1=1 143.62 m3;混凝土容重：γ=25 kN/m3;沉井自重：Q1=γ·V1=25×1 143.62=28 590.4 kN；沉井井壁平均周長(zhǎng)：C1=125 m，G=Q1/C1=28 590.4/125=228.7 kN/m。

b.砂墊層厚度計(jì)算。

其中，hC為砂墊層厚度，m；G為第一節(jié)沉井的單位長(zhǎng)度的重力，kN/m；fak為砂墊層底層土層的承載力設(shè)計(jì)值，kN/m2；L為混凝土墊層的寬度，取為L(zhǎng)=2.1 m；θ為砂墊層的壓力擴(kuò)散角，一般取22.5°。

砂墊層底層的土層為雜填土，其承載力設(shè)計(jì)值為85kN/m2。

砂墊層厚度：

需鋪砂墊層的寬度：b=L+2hCtgθ=2.0+2×1.0×tg22.5°=2.828 m，取4.0 m。

c.混凝土墊層厚度計(jì)算：

HC≥N(b-b0)/(2N+1.2bfac)。

其中，N為第一節(jié)沉井的單位長(zhǎng)度的重力，kN/m；b為混凝土墊層寬度；b0為刃腳踏面寬度；fac為折減后C20混凝土強(qiáng)度，為660 kN/m。

H=228.72×(2-0.4)/(2×228.72+1.2×2×660)=0.179 m，取0.25 m。

d.根據(jù)以上計(jì)算，混凝土墊層為C20，厚度為0.25 m,寬度為2.1 m,下設(shè)砂墊層厚度為1.5 m,寬度為4.0 m,刃腳下采用磚基礎(chǔ)。

2)混凝土澆筑遵循混凝土常規(guī)施工方法，但應(yīng)注意施工機(jī)械與熟料的合理配置，以及施工順序的科學(xué)安排，避免冷縫的產(chǎn)生。

3　沉井下沉?xí)r相關(guān)計(jì)算

1)沉井下沉系數(shù)。

采用K≥1.15～1.25作為下沉的控制指標(biāo)。本沉井分3節(jié)制作、下沉，故須分別計(jì)算各節(jié)的下沉系數(shù)。

第一節(jié)沉井的下沉系數(shù)：

第一節(jié)沉井體積：V1=1 143.62 m3；混凝土容重：γ=25 kN/m3。

沉井自重：Q1=γ·V1=25×1 143.62=28 590.4 kN。

沉井井壁平均周長(zhǎng)：C1=125 m，G=Q1/C1=28 590.4/125=228.72 kN/m。

刃腳底面積：Aj=50 m2。

T1=C(H1-2.5)f=125×(5-2.5)×19.102=5 969.375kN。

R1=Aj·fak=50×170=8 500kN。

K1=(Q1-B)/(T1+R1)=(28 590.4-0)/(5 969.375+8 500)=1.98>1.25(符合要求)。

由于下沉系數(shù)過大，需采取阻沉措施，如刃腳及隔墻下土體不挖除，靠切土下沉。

第二節(jié)沉井的下沉系數(shù)：

沉井體積：V=2 670.280 m3,Q=γ·V=25×2 670.280=66 756.9kN。

T2=C(H2-2.5)f=125×(11.4-2.5)×19.102=21 250.975kN。

R2=Aj·fak=125×250=31 250kN。

K=(Q-B)/(T2+R2)=(66 756.9-0)/(21 250.975+31 250)=1.27>1.15(滿足要求)。

第三節(jié)沉井的下沉系數(shù)：

沉井體積：V=3 719.78 m3，Q=γ·V=25×3 719.78=92 994.4kN。

T3=C(H3-2.5)f=125×(18.18-2.5)×19.102=37 439.920kN。

R2=Aj·fak=125×250=31 250kN。

K=(Q-B)/(T3+R2)=(92 994.4-0)/(37 439.920+31 250)=1.35>1.15(滿足要求)。

由于下沉系數(shù)較大，故在沉井沉至接近底標(biāo)高時(shí)，底梁及隔墻下土體不宜挖除，達(dá)到阻沉目的，以控制其設(shè)計(jì)標(biāo)高。

2)沉井下沉穩(wěn)定系數(shù)驗(yàn)算。

規(guī)范規(guī)定沉井下沉穩(wěn)定系數(shù)范圍為0.8～0.9。

K=(G-B)/(R1+R2+R3)。

R1=πD0(C+n/2)fC。

R2=A1fC。

其中，K為沉井下沉穩(wěn)定系數(shù)；G為沉井自重力，kN；B為地下水浮力，排水下沉?xí)r，B=0，不排水下沉?xí)r取總浮力的70%；Rf為沉井外壁有效摩阻力的總和，kN；R1為刃腳踏面及斜面下土的支承力，kN；R2為沉井內(nèi)部隔墻和底梁下土的支承力，kN；D0為沉井的平均直徑，m；A1為隔墻和底梁的總支承面積，m2；fC為土的極限承載力，kN/m2。

第一節(jié)沉井的下沉穩(wěn)定系數(shù)：

G=28 590.4kN，Rf=125×(10×5.26)=6 575kN。

R1=125×(0.4+1.1/2)×170=20 187.5kN。

R2=(4.6×1.5×2+23.2×1.5)+(16.8+9.8)×2×0.4+8.3×0.4=73.2×170=12 444kN。

K=(28 590.4-0)/(6 575+20 187.5+12 444)=0.73(符合要求)。

第二節(jié)沉井的下沉穩(wěn)定系數(shù)：

G=66 756.9kN，Rf=125×(10×5.26+28×5.66+15×0.5)=27 322.5kN。

R1=125×(0.4+1.1/2)×250=29 687.5kN。

R2=(4.6×1.5×2+23.2×1.5)+(16.8+9.8)×2×0.4+8.3×0.4=73.2×250=18 300kN。

K=(66 756.9-0)/(27 322.5+29 687.5+18 300)=0.89(符合要求)。

第三節(jié)沉井的下沉穩(wěn)定系數(shù)：

G=92 997.4kN,Rf=125×(10×5.26+28×5.66+15×5.16+28×2.1)=43 410kN。

R1=125×(0.4+1.1/2)×250=29 687.5kN。

R2=(4.6×1.5×2+23.2×1.5)+(16.8+9.8)×2×0.4+8.3×0.4=73.2×250=18 300kN。

K=(92 997.4-0)/(43 410+29 687.5+18 300)=1.01，略微過大，沉井到位后刃腳處及時(shí)回填片石或砂土，做好阻沉措施。沉井至設(shè)計(jì)標(biāo)高穩(wěn)定后，需及時(shí)回填砂礫，及時(shí)封底。

3)沉井抗浮計(jì)算。

根據(jù)地勘資料中對(duì)地下水的描述，穩(wěn)定水位為-4.3 m～6.2 m，而沉井底高為-21.18 m，則地下水對(duì)沉井的浮力為：F=ρghAd。

其中，ρg為水的密度，取ρg=1kN/m3；h為水面至井底高度h=21.18-4.3=16.9 m；Ad為井底面積，Ad=36.3×23.2=842.16 m2；F為水對(duì)沉井的浮力，F(xiàn)=1×16.9×842.16=14 232.51kN。

井壁與土層的摩擦力：f=Abμ。

其中，Ab為井壁表面積，Ab=(36.3+23.2)×2×16.4=1 951.6 m2；μ為單位摩擦力，取μ=19.102kN/m2。

f=1 951.6×19.1=37 275.56kN。

井壁及封底混凝土自重：

沉井底板厚1.2 m，封底混凝土厚0.3 m,井內(nèi)設(shè)置配重混凝土1 420 m3。

p=1 420×24=34 080kN；F=14 232.5kN

根據(jù)以上計(jì)算可知滿足抗浮要求。

4　沉井下沉?xí)r應(yīng)注意的問題

1)沉井下沉過程中應(yīng)不間斷對(duì)稱挖土，以免出現(xiàn)井體擱置、傾斜的情況。

2)由于沉井下沉過程中，井周圍不可避免的會(huì)出現(xiàn)塌陷情況，故需隨時(shí)在塌陷處補(bǔ)充粗砂，從而避免塌陷范圍擴(kuò)大，同時(shí)減輕摩阻力。

3)沉井施工除滿足常規(guī)施工方法外，由于土質(zhì)原因，降水效果不理想，挖土機(jī)械下方需加墊鋼板同時(shí)加設(shè)明排集水井。

4)挖出的土方用吊斗吊出，挖掘出來的泥土用散體物料運(yùn)輸車裝載運(yùn)往棄土場(chǎng)，不得堆在沉井附近。

5　沉井封底、底板施工

1)沉井封底采用排水封底工藝。封底混凝土厚0.3 m，需用砂石回填至持力層底板混凝土厚度為1.2 m。

2)沉井下沉距標(biāo)高100 mm時(shí)停止挖土，靠自然下沉到位。到位后8 h的累積下沉量不大于1 cm時(shí)，立刻進(jìn)行封底施工。

3)封底前，預(yù)留集水花管，待封底完成混凝土強(qiáng)度達(dá)到80%后將花管封堵。封堵方法是將集水管中水抽干，迅速用干硬性混凝土填塞并搗實(shí)。封堵后做沉井底板。

4)沉井終沉前，為保證不發(fā)生超沉現(xiàn)象，利用中隔梁作為支承反面，在中隔梁部位提前設(shè)置片石墊層拋高5 cm，待中隔梁落位后，及時(shí)在刃腳下填置片石，按照“先長(zhǎng)邊后短邊，先支點(diǎn)后兩邊”的原則進(jìn)行。待沉井到位后及時(shí)觀測(cè)，收集數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。

5)做底板前應(yīng)先將刃腳處新舊混凝土接觸面打毛并沖洗干凈，綁鋼筋，兩端伸入刃腳凹槽內(nèi)，澆筑底板混凝土。

6　結(jié)語(yǔ)

在粉質(zhì)粘土地層中實(shí)施沉井，由于土質(zhì)滲透系數(shù)較小，下沉過程中降水效果較差，需增加明排措施同時(shí)在挖土期間機(jī)械墊鋼板進(jìn)行施工。刃腳設(shè)置混凝土墊層時(shí)，需按混凝土抗剪強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，封底時(shí)應(yīng)考慮基底承壓水作用，適當(dāng)留置卸壓井待沉井結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)度及抗浮要求時(shí)方可封井。

通過前述施工過程可以看出，在相似土層的沉井設(shè)計(jì)和施工中，沉井計(jì)算與施工應(yīng)按實(shí)際情況進(jìn)行。

Discussion on the caisson construction technology

Wang Hongyun

(Taiyuan Municipal Engineering Corporation, Taiyuan 030002, China)

According to the engineering conditions of midway improvement pumping station in Jinyang sewage treatment plant, this paper determined the caisson construction scheme, calculated and analyzed the related parameters and matters needing attention of caisson sinking, and proposed the construction measures of caisson cover and bottom plate, accumulated experience for caisson construction.

caisson, sinking coefficient, concrete cushion, bottom plate

1009-6825(2016)25-0101-03

2016-06-23

王紅云(1978- )，男，工程師

TU745

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