徐志杰

(上海梅山工業(yè)民用工程設(shè)計研究院有限公司， 江蘇 南京　210039)

?

梅鋼1780熱軋鋼卷運輸系統(tǒng)C型運卷車設(shè)計*

徐志杰

(上海梅山工業(yè)民用工程設(shè)計研究院有限公司， 江蘇 南京210039)

介紹了熱軋1780鋼卷運輸系統(tǒng)中卷取機出口鋼卷運卷車的設(shè)備構(gòu)成，根據(jù)運卷車的應(yīng)用環(huán)境及特點，對運卷車升降、走行裝置和重要零部件進行設(shè)計、校核。

運卷車； 托架； 車輪裝置； 油缸

引言

上海梅山鋼鐵股份有限公司(以下簡稱“梅鋼”)為提高生產(chǎn)裝備的技術(shù)水平，進一步提高產(chǎn)品質(zhì)量，擴大產(chǎn)品種類，降低生產(chǎn)成本，增強產(chǎn)品在國內(nèi)外市場上的競爭能力，于2008年開始，進行產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整及工藝裝備升級改造，新增一條從原料、煉鐵到熱軋的生產(chǎn)線。

卷取機區(qū)鋼卷運輸裝置是熱連軋帶鋼生產(chǎn)線上的重要配套設(shè)備,運卷車位于卷取機的操作側(cè),用來將鋼卷從打捆固定臺架運送到鋼卷運輸機上，鋼卷運卷車為熱軋鋼卷輸送系統(tǒng)關(guān)鍵設(shè)備，要求運卷車運行穩(wěn)定、故障率低、維修方便、易于操作。

1　工藝流程

由卸卷小車將鋼卷運至打捆工位的固定鞍座上進行打捆，打捆完畢的鋼卷由C型運卷車送至快速鏈的鞍座上，再由快速鏈將鋼卷運至1號步進輸送機的取卷位， 1號步進輸送機取卷后完成卷芯拍齊、噴印、稱重工序，并將鋼卷送至十字升降鞍座上，最后由其他運輸設(shè)備送至鋼卷庫。

2　運卷車的技術(shù)參數(shù)

載荷：32.6 t；

走行距離： 5500 mm；

小車停位精度：±5 mm；

走行速度：300 mm/s；

車輪材質(zhì)為60CrMnMo，淬火層深度3～5 mm，硬度為HB300～380;

軌道采用起重軌QU100；

升降行程：160 mm；

升降速度：0.08 m/s；

升降液壓缸：Φ250/Φ160～200 mm；

走行液壓缸：Φ160/Φ110～6100 mm；

系統(tǒng)壓力：18 MPa。

3　運卷車設(shè)計

3.1運卷車的主要部件組成

運卷車總裝圖如圖1所示，主要部件組成包括：C型托架、車體裝置、升降裝置、走行裝置、拖鏈裝置、軌道裝置，干油局部集中潤滑配管、拉線編碼器。

3.2C型托架

托架是承載、運輸?shù)闹尾糠郑仨氂凶銐虻膹姸群蛣偠?，加上從卷取機出來的高溫鋼卷直接放置在C型托架上，必須要有一定的耐高溫性能，因此材料選擇由Q345B鋼板整體焊接；運卷車需將鋼卷運輸?shù)娇焖冁湹陌白?，因快速鏈運行導(dǎo)軌的影響，托架設(shè)計成懸臂結(jié)構(gòu)。

C型托架主要由若干鋼板整體焊接組成箱形梁結(jié)構(gòu)，梁內(nèi)設(shè)筋板，為保證托架框架的強度及剛度，托架焊接完成后需進行消除應(yīng)力處理。在設(shè)計過程中對于托架整體進行有限元強度的驗算，在保證使用強度的基礎(chǔ)上，盡量降低成本，如圖2所示，托架危險截面為懸臂根部倒圓角位置，應(yīng)力為210 MPa左右，Q345B屈服強度為345 MPa，因此材料的材質(zhì)、厚度均滿足要求。

3.3車體裝置

車體裝置主要包括車輪組件、車架、升降導(dǎo)板，如圖3所示。

3.3.1車輪裝置

車輪的設(shè)計要求滿足運卷車的運行特點：即較高的輪壓，較低的速度。車輪的設(shè)計與軌道有關(guān)，該運卷車軌道采用起重機軌道QU100，車輪結(jié)構(gòu)采用雙輪緣車輪，更好地限制了運卷車的跑偏或橫向滑移。車輪材質(zhì)為60CrMnMo，踏面淬硬至HB300～380，淬硬層深度15～20 mm，承載能力很強。

車輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計必須具有結(jié)構(gòu)簡單、制造容易、堅固耐用、運行阻力小、以及維護方便等特點。該運卷車采用開式輪軸，軸端有端蓋，端蓋與軸承座間采用六角螺栓固定連接，對輪軸的裝卸比較方便。車輪軸材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理至HB 217～255，承載能力很強。車輪裝配圖如圖4所示。

由圖4可知，車輪軸自身不轉(zhuǎn)動，為固定在車架上的心軸；考慮到運卷車的啟動、停止以及升降，可認為應(yīng)力為脈動循環(huán)應(yīng)力，因此可認為只承受彎矩，設(shè)定油缸上升加速度g，則上升過程中，車輪所受的力之和：F=mg+mg=2mg，受力如圖5所示。

1.C型托架；2.車體裝置；3.拖鏈裝置；4.行走裝置；5.升降裝置；6.軌道裝置圖1　運卷車總裝圖

圖2　C型托架應(yīng)力分析圖

1．車輪裝置；2.車架；3.升降導(dǎo)板圖3　車體裝配圖

圖4　車輪裝配圖

圖5　車輪軸受力簡圖

其中F1=F2=F/3=2mg/3(最差的情況為3個輪子在輥道上)；

M=F1×0.265=(21+32.6)×2/3×104×0.265 N·m=94.8 kN·m

軸上有一個鍵槽，因此軸徑增大3%，即為186×(1+3%)=192mm，根據(jù)軸承選型，結(jié)合軸承固定臺階等綜合原因，最終得出心軸直徑d=205mm。

m為運卷車自重及鋼卷重量之和；δp為軸的許用彎曲應(yīng)力，查表得150MPa；d為軸徑；M為軸所受彎矩；F1，F(xiàn)2為軸承處支反力；F為上升過程中車輪所受的力之和；

車輪所承受的載荷與運行機構(gòu)傳動系統(tǒng)的載荷無關(guān)，可直接根據(jù)外載荷的平衡條件求得。車輪的疲勞計算載荷Pc可由最大輪壓和最小輪壓來確定，按最大載重量Q=32.6t及運卷車自重G1=21t計算。

運卷車工作時最大輪壓Pmax=(Q+G1)g/3=178kN；

運卷車工作時最小輪壓Pmin=G1g/3=70kN(即車空載)；

初定車輪直徑為500mm，運卷車使用4個車輪，按3個車輪受力考慮，由此可計算出每個輪子的輪壓Pc：

按赫茲公式計算接觸面疲勞強度，校核其輪壓

K1DL C1C2=7.2×500×100×1.11×0.9N=

359.7kN>Pc=142kN

式中K1為與材料有關(guān)的許用線接觸應(yīng)力常數(shù)，K1=7.2；D為車輪直徑，D=500 mm；L為車輪與軌道有效接觸長度，L=100 mm；C1為轉(zhuǎn)速系數(shù)，C1=1.11；C2為工作級別系數(shù)，C2=0.9。

由此得出結(jié)論：疲勞強度符合要求，運卷車選用4個車輪，車輪直徑為500 mm。

車輪組件的軸承選用單列圓錐滾子軸承(型號為32034)背靠背安裝，設(shè)備及鋼卷總重量為536 kN，單個軸承受力為536 kN/6=98 kN,車速12 r/min，沖擊載荷因數(shù)fd=1.5； 溫度因數(shù)ft=1；力矩載荷因數(shù)fm=1；速度因數(shù)fn=1.359； 查表得e=0.44，Y0=0.7 ，Y=1.4；Fa/Fr=0/98000=0

Pr=Fr=98000 N

P0r=0.5×Fr+Y0×Fa=0.5×98000+

0.7×0=98000 N

S≈Fr/(2Y)=98000/(2×1.4)=35000 N

Frmin=0.02×Cr=0.02×520000=10400 N

fh=(fn×ft)/(fm×fd)×(Cr/Pr)=

(1.359×1.00)/(1×1.5)×

(520000/98000)=4.80735

查表得軸承壽命Lh=93823.1 h。

其中Fa為軸向載荷；Fr為徑向載荷；Pr為徑向當(dāng)量動載荷；P0r為徑向當(dāng)量靜載荷；S為附加軸向力；e，Y0，Y計算系數(shù)；Frmin為最小徑向載荷；Cr基本額定動載荷。

軸承在低速下發(fā)熱量很小，最有效的潤滑方式是脂潤滑，定期給軸承座內(nèi)注入適量潤滑脂，即可滿足軸承的潤滑要求。

3.3.2車架

車架的功能為提升液壓缸提供支撐，并為升降臺提供導(dǎo)向，為水平移動提供支撐。因此需要設(shè)計適合豎直升降的導(dǎo)向框，設(shè)計適合油缸支撐架，結(jié)合車輪軸設(shè)計適合的車架支撐。

3.3.3升降導(dǎo)板

由于升降導(dǎo)板反復(fù)工作，靠硬碰硬摩擦?xí)a(chǎn)生熱量及磨損，因此要選用有一定潤滑性及耐磨的材料，選擇自潤滑型的銅合金，為了降低成本，并減少摩擦面，在車架導(dǎo)向框四面分別鑲嵌兩塊自潤滑銅板，

且根據(jù)熱軋廠運卷車使用經(jīng)驗，另外增加油脂潤滑，能有效地延長銅板的使用壽命。

3.4行走裝置

運卷車行走裝置主要由油缸支座、橫移油缸等組成；其中液壓站系統(tǒng)壓力是18 MPa，速度為0.3 m/s，因此油缸需帶有緩沖裝置。

液壓驅(qū)動具有功率大，運動平穩(wěn)，易于調(diào)速的特點，而冶金設(shè)備液壓缸屬重負荷液壓缸，工作可靠，耐沖擊，耐污染，適用于高溫、高壓、環(huán)境惡劣的場合。

運卷車在軌道上穩(wěn)定運行的靜阻力Fj由摩擦力Fm，坡道阻力Fp，風(fēng)阻力Fw組成

Fj=Fm+Fp+Fw

式中Q為車載荷，Q=32.6 t；G為車體自重，G=21 t；f為滾動摩擦系數(shù)，f=0.6；μ為車輪軸承摩擦系數(shù)，μ=0.015；d為與軸承相配合處車軸的直徑，d=170 mm；D為車輪踏面直徑，D=500 mm；β為附加摩擦系數(shù)，β=1.3；則Fm=5.23 kN。

坡道阻力Fp=(Q+G)i

式中i為坡道阻力系數(shù)，i=0.005；則Fp=2.68 kN。

風(fēng)阻力Fw,因該運卷車是在廠房內(nèi)運行，可不考慮風(fēng)阻力，則Fw=0。

運卷車在軌道上穩(wěn)定運行的靜阻力為Fj=Fm+Fp+Fw=7.91 kN，即油缸推力和拉力至少需要7.91 kN； 因油缸行程較長，因此油缸活塞桿的穩(wěn)定性為首要問題，因為是中間耳軸安裝方式，根據(jù)歐拉公式

其中：活塞桿上的最大壓力P=7.91 kN，

活塞桿長度l=5500 mm，

材料選42CrMo， E=210×105N/cm2，

等截面壓桿的長度系數(shù)μ=1。

根據(jù)相同工程的橫移油缸使用經(jīng)驗，壓桿穩(wěn)定安全系數(shù)一般為2.5～5，因此活塞桿直徑d=100～190 mm，為保護油缸兩極限位置不受到?jīng)_擊，延長油缸的使用壽命，油缸端頭距離前后極限位置均留20 mm間隙，根據(jù)經(jīng)濟性要求以及對照油缸選型手冊的其他相關(guān)參數(shù)，選得油缸規(guī)格為Φ160 mm×Φ110 ～5540 mm。

橫移油缸的系統(tǒng)設(shè)定額定壓力為8 MPa，油缸的理論推力和拉力分別為：

F1=A1p×106=ΠD2p/4×106=160kN

F2=A2p×106=Π(D2-d2)p/4×106=84kN

式中p為供油壓力(MPa)；A1為活塞無桿側(cè)有效面積(m2)；A2為活塞有桿側(cè)有效面積(m2)；F1,F2為液壓缸理論推力和拉力(N)；D為油缸缸筒內(nèi)徑(mm)；d為油缸活塞桿直徑(mm)；即油缸推力和拉力均符合要求。

油缸計算速比以及活塞桿速度等其他與液壓系統(tǒng)流量、速度等相關(guān)參數(shù)經(jīng)過校核均滿足要求。

3.5升降裝置

升降裝置主要由升降油缸、升降架、升降導(dǎo)板、銷軸、液壓軟管等組成，升降架上部通過螺栓與C型托架連接，升降油缸通過推動升降架上下運動而達到鋼卷的托舉與放置功能，如圖6所示。

1．升降油缸；2.升降架；3.銷軸圖6　升降裝置圖

升降架起著承上啟下的作用，四面的升降導(dǎo)板與車體升降導(dǎo)板接觸，車體起到導(dǎo)向作用，必須有足夠的強度和剛度，在設(shè)計過程中對于升降架的整體必須進行有關(guān)強度的驗算，在保證使用強度的基礎(chǔ)上，盡量降低成本。

3.5.1油缸選型

油缸采用中間耳軸固定于車體上的安裝方式，升降架裝置共2.6 t，C型托架2.3 t，鋼卷最重32.6 t，即油缸承受的外部載荷共為37.5 t，實際使用行程160 mm，為保護油缸兩極限位置不受到?jīng)_擊，延長油缸的使用壽命，油缸端頭距離上下極限位置均留20 mm間隙，即油缸行程選擇200 mm。

升降油缸的系統(tǒng)設(shè)定額定壓力為16 MPa，油缸的理論推力至少37.5 t，因此油缸缸筒內(nèi)徑為

式中P為額定壓力(MPa)；F1為液壓缸理論推力(N)；D為油缸缸筒內(nèi)徑(mm)。

根據(jù)油缸選項手冊以及油缸使用環(huán)境及安全系數(shù)等綜合考慮，升降油缸型號選為Φ250 mm×Φ180～200 mm。

3.5.2銷軸校核

圖7　銷軸受力圖

油缸和升降機之間用銷軸連接，此處的銷軸理論上只受到剪切力，如圖7所示，考慮上升過程有加速度，因此F=1.5G，

其中G=6.4 t(升降裝置重量)+ 32.6t(卷重)=39 t；F為銷軸所受剪力；d為銷軸直徑；因此銷軸合格。

4　結(jié)束語

本運卷車具有設(shè)計合理、結(jié)構(gòu)強度高、承載能力大、運行平穩(wěn),檢修方便等特點。經(jīng)過三年多來的使用，效果較好，完全達到工藝要求，具有較高的使用價值。

[1]張質(zhì)文.起重機設(shè)計手冊[M].北京：中國鐵道出版社，2013.

[2]成大先.機械設(shè)計手冊(第五版)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010.

[3]汪海濤.冶金機械設(shè)計手冊[M].北京：中國科技文化出版社，2011.

2015-12-23

徐志杰(1987—)，男，助理工程師。E-mail：496502757@qq.com

TG333.2