常喜梅，李磊磊

（江蘇中設(shè)集團(tuán)股份有限公司，江蘇 無錫 214072）

大直徑頂管定向穿越高壓鐵塔技術(shù)研究

常喜梅，李磊磊

（江蘇中設(shè)集團(tuán)股份有限公司，江蘇 無錫 214072）

文章對頂管頂進(jìn)地面沉降機(jī)理和原因進(jìn)行分析，將壓密注漿技術(shù)成功應(yīng)用于頂管土體加固，以改善土質(zhì)性能；同時(shí)，通過合理的施工控制技術(shù)和監(jiān)測技術(shù)，從設(shè)計(jì)、施工、監(jiān)測多個(gè)角度有效地控制了地面沉降變形，保證了鐵塔安全，可為類似大直徑頂管穿越既有構(gòu)造物基礎(chǔ)提供參考。

頂管；壓密注漿；施工控制；施工監(jiān)測

頂管施工是通過頂管機(jī)采用不開挖地面的方式使管道從工作井穿過公路、鐵路、河川、地面建筑物、地下建筑物以及各種地下管線直到接收井的施工工藝，是一種非開挖的施工方法。頂管施工的工作原理是利用工作井內(nèi)頂管機(jī)及中繼間等產(chǎn)生的頂力，克服管道與周圍土壤的摩擦力，將管道逐節(jié)頂入土中，并將土方運(yùn)走，直至接收井。由于頂管所經(jīng)之處基本上可以做到不開挖地面、不拆遷、不影響交通、不破壞環(huán)境；同時(shí)，施工過程基本不受氣候和環(huán)境的影響，因此，具有經(jīng)濟(jì)、高效、省時(shí)、安全及保護(hù)環(huán)境的優(yōu)點(diǎn)，這對人口密集、交通繁忙、地面建筑物眾多、地下管線復(fù)雜的城市是非常重要的。頂管施工技術(shù)在我國沿海經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)地區(qū)廣泛應(yīng)用于城市地下給排水管道、石油天燃?xì)夤艿?、通訊電纜等各種管道的非開挖鋪設(shè)。

隨著頂管的廣泛應(yīng)用和工藝技術(shù)的不斷提高，頂管的管道直徑也逐漸增大，最大達(dá)到4.4 m［1］，頂進(jìn)距離也超過2 000 m。大直徑頂管更易引起管道周圍土體的松動、沉陷，進(jìn)而使構(gòu)造物產(chǎn)生變形、沉降及移位，對構(gòu)造物的安全造成極大的不利影響。本文采用壓密注漿加固土體、施工控制及施工監(jiān)測等多項(xiàng)措施，為大直徑頂管定向穿越高壓鐵塔提供了技術(shù)保證，對類似工程具有借鑒意義。

1 工程概況

本項(xiàng)目位于無錫市太湖新城內(nèi)，是為了配合和暢路（南湖大道—蠡河路）路段道路南北兩側(cè)地塊內(nèi)部的現(xiàn)狀220 kV電力架空線入地敷設(shè)而實(shí)施的項(xiàng)目。全線共采用頂管敷設(shè)方式新建直徑2 400 mm電力管廊569 m，直徑3 000 mm電力管廊1 622 m；采用開挖敷設(shè)方式新建2孔3 m×3 m電力管廊208 m；新建圓形頂管工作井2座，接收井1座；矩形頂管工作井1座，接收井1座。頂管施工采用泥水平衡式頂管機(jī)，工作井和接收井采用沉井施工。

1#井為內(nèi)徑9 m的圓形接收井，2#井為內(nèi)徑9 m的圓形工作井，3#井為15 m×15 m的矩形接收井。該區(qū)間內(nèi)管道內(nèi)徑2.4 m，壁厚0.24 m，外徑2.88 m，均為直線頂管施工。2#和3#電力塔為2#工作井和3#接收井之間頂管線位南側(cè)的現(xiàn)狀高壓桿塔。2#塔為10 kV鋼管塔，桿塔基礎(chǔ)為直徑1 m的人工挖孔灌注樁基礎(chǔ)，樁長7 m。3#電力塔為110 kV桁架塔，四角為臺階重力式基礎(chǔ)，北側(cè)兩腳為兩層臺階，基礎(chǔ)底埋深2 m。2#和3#鐵塔平面位置布置如圖1所示，桿塔基礎(chǔ)和頂管的相對位置關(guān)系如圖2和圖3所示。

圖1　 2#和3#鐵塔平面位置圖（單位：cm）

圖2　 2#桿塔基礎(chǔ)和頂管位置關(guān)系圖（單位：cm）

圖3　 3#鐵塔基礎(chǔ)和頂管位置（單位：cm）

由圖1～圖3可知：頂管距離2#和3#電力鐵塔基礎(chǔ)均比較近，為減小頂管施工對鐵塔的影響，保證鐵塔的安全，需嚴(yán)格控制鐵塔位置處的地面沉降。

本項(xiàng)目位于長江三角洲太湖沖積平原區(qū)，地形平坦，無全新活動斷裂存在，未發(fā)現(xiàn)不良地質(zhì)作用，區(qū)域上處于穩(wěn)定區(qū)，地基土的力學(xué)參數(shù)如表1所示，設(shè)計(jì)地下水位埋深0.5 m。

2 地面沉降機(jī)理分析

頂管施工不可避免地會擾動地層，產(chǎn)生應(yīng)力重分布，引起地面變形。過大的地面變形對周圍建筑和構(gòu)造物的安全往往是致命的。地面變形可分為以下5個(gè)階段［2］，如圖4所示。

表1　 土質(zhì)參數(shù)表

（1） 到達(dá)前（Ⅰ） ：當(dāng)頂管機(jī)離測點(diǎn)較遠(yuǎn)（3～20 m）時(shí)，刀盤的切削攪拌振動，會對土體產(chǎn)生擾動，使土顆粒間隙中的水和空氣被排出，土顆粒相對移動，土體產(chǎn)生壓縮固結(jié)，地面出現(xiàn)微小沉降。隨著頂管機(jī)的靠近，土體受到千斤頂?shù)臄D壓力作用，地面會出現(xiàn)隆起，且頂管機(jī)越近，土體變形也越大、越快。

圖4　 頂管頂進(jìn)地表位移分區(qū)

（2） 到達(dá)時(shí)（Ⅱ）：當(dāng)頂管機(jī)離測點(diǎn)很近（0～3 m）時(shí)，頂管機(jī)前方土體受千斤頂推力的擠壓、刀盤的切削剪切力和振動荷載的作用，應(yīng)力狀態(tài)十分復(fù)雜。頂管機(jī)的切削開挖會使土體松弛水平應(yīng)力減小，頂進(jìn)推力和平衡泥漿會使水平應(yīng)力增加。當(dāng)兩者平衡時(shí)，頂進(jìn)對周圍土體的影響最??；當(dāng)頂管機(jī)推力較小、出土量較大、減小的應(yīng)力小于主動土壓力時(shí)，土體產(chǎn)生沉降；當(dāng)頂管機(jī)推力較大、出土量較小、增大的應(yīng)力大于被動土壓力時(shí)，土體產(chǎn)生隆起。

（3）通過時(shí)（Ⅲ）：頂管機(jī)通過時(shí)頂管機(jī)外殼和土體間產(chǎn)生剪切滑動面，附近的土體內(nèi)產(chǎn)生剪應(yīng)力，進(jìn)而引起地面沉降。推進(jìn)速度越快，頂進(jìn)的長度越長，剪應(yīng)力越大，周圍土體位移越大。頂進(jìn)過程中在糾正管道軸線偏差時(shí)，也會引起土層位移，導(dǎo)致地面沉降。

（4）通過后（Ⅳ）：頂管機(jī)通過后為減小摩阻力需采取注漿措施。當(dāng)注漿壓力過大時(shí)，土體受擠壓向外移動，產(chǎn)生地面隆起；當(dāng)注漿壓力過小、注漿不足或不及時(shí)時(shí)，土體向內(nèi)移動，產(chǎn)生地面沉降。

（5） 后續(xù)沉降（Ⅴ）：隨時(shí)間的推移，觸變泥漿中的水分會逐漸流失，周圍土體會向空隙填充，發(fā)生次固結(jié)和時(shí)效蠕變變形，產(chǎn)生一定的沉降。

由以上對頂管施工沉降機(jī)理的分析可見，地面沉降除主要受土質(zhì)情況影響外，施工中主要受頂進(jìn)力、出土量、注漿壓力及糾偏等因素的影響。為有效地控制地面沉降，可采取加固土體改善土質(zhì)、優(yōu)化施工參數(shù)、即時(shí)監(jiān)測及時(shí)調(diào)整等措施。

3 注漿加固措施

注漿加固技術(shù)由來已久，在我國已廣泛應(yīng)用于冶金、煤炭、水電、建筑及交通等領(lǐng)域。目前注漿技術(shù)按常規(guī)可分為靜壓注漿和高壓噴射注漿技術(shù)兩大類。靜壓注漿技術(shù)又分為充填注漿、滲透注漿、壓密注漿和劈裂注漿等。壓密注漿是用特制的高壓泵將極稠的低流動性漿液注入預(yù)定土層的注漿技術(shù)［3］。注漿過程中漿液不進(jìn)入土體孔隙，而是在注漿孔周圍形成球形或圓柱形漿泡，壓密周圍土體，使土體產(chǎn)生塑性變形，但不使土體產(chǎn)生劈裂破壞。遠(yuǎn)處土體產(chǎn)生彈性變形，增加土體密度，提高承載力［4］。隨注漿量的增大，會產(chǎn)生較大的上抬力。當(dāng)上抬力適宜時(shí)，能使下沉或傾斜的構(gòu)筑物得以抬高或扶正。壓密注漿具有施工方便，施工效率高，施工質(zhì)量易于控制，漿液不污染周圍土體，能處理深層軟弱土層，經(jīng)濟(jì)性較好等優(yōu)點(diǎn)［5］，在國外被廣泛應(yīng)用于減少城市隧道掘進(jìn)過程中引起的沉降，擠密加固松軟土體控制基礎(chǔ)沉降，抬升或糾偏建筑物等，在國內(nèi)也有比較廣闊的應(yīng)用前景［4，6］。

考慮到頂管位置處土層主要為粉土和淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，土層含水率較高，孔隙率較大，壓縮模量較小，受到擾動的變形較大，而該區(qū)段頂管距離鐵塔基礎(chǔ)較近，而鐵塔對地面變形的要求比較嚴(yán)格，為保證鐵塔安全，對頂管附近的土體進(jìn)行壓密注漿加固，以改善土層性質(zhì)，減小頂管施工引起的土體變形。

壓密注漿加固范圍2#塔位置處平行于頂管線位長8 m，寬5.88 m，3#塔位置處平行于頂管線位長13.94 m，寬5.88 m。注漿高度根據(jù)3-2粉質(zhì)黏土、4-1粉土和4-1A淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土3土層厚度確定。土體加固布置如圖5～圖7所示。

圖5　 2#和3#鐵塔加固平面位置圖（單位：cm）

壓密注漿漿液應(yīng)采用42.5級的硅酸鹽水泥，水灰比可取0.8～0.6。水泥漿塌落度宜為25～75 m m，黏度應(yīng)為80～90 s。注漿流量可取7～10 L/m in，注漿壓力宜為0.2～0.7 MPa。施工前，應(yīng)提前進(jìn)行現(xiàn)場試驗(yàn)，及時(shí)對注漿效果進(jìn)行質(zhì)量檢驗(yàn)。根據(jù)現(xiàn)場檢測情況，調(diào)整相關(guān)施工參數(shù)，如有必要可在水泥漿中加入速凝劑。

注漿施工采用SYB50/50-II專業(yè)注漿機(jī)機(jī)械，施工步驟如下：場地平整→確定孔位及標(biāo)高→鉆機(jī)就位→鉆孔→下注漿管→邊注漿邊拔注漿管→局部復(fù)注→封孔。注漿孔按1 m間距梅花形布置，采用先外圍后中間的順序跳孔間隔注漿。注漿應(yīng)先對滲透性和孔隙率大的土層進(jìn)行注漿，滲透系數(shù)相同時(shí)，應(yīng)先注漿封頂，后由下向上進(jìn)行注漿，防止?jié){液外冒。當(dāng)?shù)叵滤魉俣容^大時(shí)，應(yīng)從水頭高的一端開始注漿。

圖6　 2#塔加固立面圖（單位：cm）

圖7　 3#塔加固立面圖（單位：cm）

根據(jù)文獻(xiàn)［4］的研究成果，注漿壓力可按以下公式計(jì)算：

式中：q為土體初始應(yīng)力，q=K0γh，K0為土的側(cè)壓力系數(shù)（即靜止土壓力系數(shù)）；Ir為剛度指標(biāo)為土體剪切模量，S為抗剪強(qiáng)度，S=c+qtanφ；E、v、c、φ分別為土體的彈性模量、泊松比、粘聚力和內(nèi)摩擦角。

最深處（14.7 m）注漿壓力0.67 MPa，最淺處5.4 m）注漿壓力0.36 MPa。考慮到壓力過大，可能會對鐵塔基礎(chǔ)產(chǎn)生抬升效應(yīng)，最淺處壓力可適當(dāng)減小。

注漿加固完成后，委托相關(guān)檢測單位對注漿加固的效果進(jìn)行檢測。檢測結(jié)果顯示，注漿加固對提高4-1粉土的承載力有較大作用，加固后強(qiáng)度可達(dá)到160～170 kPa。

對土體注漿加固后土質(zhì)較原狀粉土有很大改善，周圍土體的擾動損失會明顯減小，超挖量也可得到較好控制。根據(jù)Peck法的沉降槽理論，對加固后的地面變形進(jìn)行估算。Peck提出的地面沉降槽理論是假定施工在不排水情況下發(fā)生，所以地面沉降槽的體積等于地層損失的體積，地面沉降可視土質(zhì)情況、覆土深度、頂管機(jī)類型、操作水平等因素而不同［1］。地面沉降橫向分布公式如下：

式中： S（x）為位置處的地面沉降；Smax為頂管管道軸線上方的最大地面沉降量Vs為超挖量，由公式（2）計(jì)算得到，i為地面沉降槽寬度系數(shù)，

，其中，H為管道中心至地面的覆土厚度， φ為土的內(nèi)摩擦角。x為頂管管道軸線的橫向水平距離。

式中：V1為頂管機(jī)頭切削面土體損失V2為頂管機(jī)頭糾偏引起的地層損失，V3為頂管過程中管道外周與土層之間空腔引起的地層損失，主要由3部分組成：(1)頂管機(jī)頭外徑與管道外徑之間形成的環(huán)狀空隙造成的土體損失，（D2機(jī)-D2管）K1；(2)中繼間外徑與管道外徑之間形成的環(huán)狀空隙造成的土體損失，

(3)相鄰管節(jié)間外壁不平整過大造成的土體損失，V33=πD2管α3K3n。其中，D機(jī)、D管、D中分別為頂管機(jī)頭外徑、頂管外徑和中繼間外徑；α失為土體損失系數(shù)，一般泥水平衡式頂管機(jī)取3%～5%；α3為相鄰管節(jié)管道外周半徑差值；L機(jī)為頂管機(jī)頭長度；n為α＞10 mm出現(xiàn)的次數(shù)；K1為注漿未充滿度，最差時(shí)取1，較好時(shí)取0.2～0.4；K2為中繼間穿越后的補(bǔ)注漿不足率，最差時(shí)取0.25，理想時(shí)取0；K3為注漿不足率，當(dāng)α3＜5 mm時(shí)，K3取0，當(dāng)α3＞10 mm時(shí)，K3取0～0.5。

根據(jù)以上公式可計(jì)算得到鐵塔基礎(chǔ)處的地面沉降?？紤]到Peck法沉降槽理論不能考慮土體擾動引起的再固結(jié)沉降和縱向變形等不確定因素，因此，本次沉降計(jì)算結(jié)果限值按10 mm取。

2#塔加固后的地面沉降計(jì)算如下：α失=0.001，

， 滿足要求。

3#塔加固后的地面沉降計(jì)算如下：

該鐵塔角基礎(chǔ)最大沉降6.8 mm＜10 mm，滿足要求；傾斜率為k =1/3 400=0.3‰＜2‰，滿足要求。

可見，土體加固后鐵塔位置處地面沉降最大6.8 mm，滿足設(shè)計(jì)要求。

4 施工控制措施

頂管施工引起地面變形的因素很多，不但與土層的性質(zhì)有關(guān)，而且與頂管的管徑大小，頂管機(jī)類型、操作人員的技術(shù)水平，頂管縱向軸向的垂直度以及頂管持續(xù)的時(shí)間、注漿情況等因素都有直接的關(guān)系。

施工中在頂管管徑、頂管機(jī)類型確定的情況下，關(guān)鍵是控制頂進(jìn)力和出土量、注漿壓力和注漿量及糾偏。具體內(nèi)容如下：

4.1 控制土壓平衡

施工中應(yīng)控制好出土量、頂進(jìn)速度和頂進(jìn)力三者之間的平衡關(guān)系。如頂進(jìn)力和靜止土壓力相當(dāng)時(shí)，對周圍土體的影響最小，變形也最小。出土量和頂進(jìn)速度是為了保證土體不被過分?jǐn)D壓。如果推進(jìn)速度過快，密封艙內(nèi)土體來不及排除，會造成土壓力失穩(wěn)。應(yīng)嚴(yán)格控制出土量，一般為理論值的98%。初始頂進(jìn)速度不宜過快，一般控制在10 mm/min左右。正常頂進(jìn)一般情況下，頂進(jìn)速度控制在20～30 mm/min，如遇正面障礙物，應(yīng)控制在10 mm/min以內(nèi)。頂管在經(jīng)過鐵塔加固區(qū)段范圍時(shí)，土壓力增大，應(yīng)增大頂進(jìn)力，控制頂進(jìn)速度在10 mm/min以內(nèi)。

4.2 注漿量和注漿壓力的控制

頂進(jìn)過程中應(yīng)以合理的壓力、適當(dāng)?shù)淖{量的壓漿工藝將觸變泥漿同步注入管道環(huán)形空隙，起到減小管道側(cè)壁摩阻和平衡側(cè)壁土壓力的作用。注漿壓力應(yīng)略大于該處的靜置水壓力和土壓力，過大會造成后期沉降和跑漿，過小會造成地表沉降。一般取注漿壓力為1.1～1.2倍靜止水壓力、土壓力。理論注漿量為管道外壁與切削土體間的空隙。隨漿液的流失應(yīng)根據(jù)情況進(jìn)行補(bǔ)漿。頂進(jìn)結(jié)束后應(yīng)采用水泥漿對觸變泥漿進(jìn)行置換，減小后期沉降。

4.3 及時(shí)糾偏

頂進(jìn)過程中管道軸線不可避免地會與設(shè)計(jì)軸線發(fā)生一定的偏差，此時(shí)應(yīng)及時(shí)糾偏，做到“勤測勤糾”。盡量減小大幅度的糾偏對周圍土層的剪切擠壓擾動。

施工時(shí)可通過試驗(yàn)段頂進(jìn)，熟練掌握頂管機(jī)在工程地層中的操作方法和頂管機(jī)推進(jìn)各項(xiàng)參數(shù)的調(diào)節(jié)控制方法，熟練掌握觸變泥漿注漿工藝、測試地表隆陷、地中位移等。并據(jù)此及時(shí)分析在不同地層中各種推進(jìn)參數(shù)條件下的地層位移規(guī)律，并及時(shí)反饋調(diào)整施工參數(shù)，確保全段頂管安全順利施工。

5 施工監(jiān)測措施

本方案施工監(jiān)測的主要目的如下：

（1） 建立預(yù)警機(jī)制，確保桿（塔）的安全；

（2） 收集各斷面監(jiān)測點(diǎn)在頂管到達(dá)前、經(jīng)過階段、經(jīng)過后3個(gè)階段的監(jiān)測數(shù)據(jù)，為頂管施工參數(shù)的優(yōu)化提供依據(jù)；

（3） 預(yù)測下一步的地表和土體變形，根據(jù)變形發(fā)展趨勢，決定是否需要采取保護(hù)措施；

（4） 密切關(guān)注鋼桿（塔）周邊變化情況，檢查施工引起的地面沉降和頂管沉降是否控制在允許范圍內(nèi)；分析施工中各種因素對地表和土體變形等的影響，找出引起地表、深層土體及地下水變化的主要因素，以便有針對性地改進(jìn)施工工藝并優(yōu)化施工參數(shù)；

（5） 施工過程中，與無錫市供電局各部門建立暢通的信息渠道，以便相互及時(shí)地反饋周邊的監(jiān)測數(shù)據(jù)，并做好充分的應(yīng)急準(zhǔn)備。

施工監(jiān)測的主要項(xiàng)目包括：(1)電桿（塔）周邊地表沉降；(2)鋼桿（塔）基礎(chǔ)沉降，每個(gè)鋼桿（塔）4個(gè)方向各布置一個(gè)監(jiān)測點(diǎn)；(3)鋼桿傾斜；(4)周邊重要地下管線縱向、橫向每5 m布置1個(gè)測點(diǎn)。

沉降監(jiān)測的控制值與報(bào)警值如表2所示。嚴(yán)格按如下監(jiān)測頻率監(jiān)測：(1)開挖面距基礎(chǔ)大于10 m時(shí)，每天監(jiān)測2次；(2)開挖面距基礎(chǔ)小于10 m時(shí)，每2 h監(jiān)測1次；(3)日監(jiān)測速率大于3 mm/d或累計(jì)監(jiān)測值大于+4/-12mm時(shí)，每天監(jiān)測不少于2次，監(jiān)測值穩(wěn)定可逐漸降低監(jiān)測頻率（每天至少監(jiān)測1次）直至停止。

表2　 監(jiān)測控制 mm

監(jiān)測過程中還應(yīng)注意以下問題：(1)監(jiān)測控制點(diǎn)必須埋設(shè)穩(wěn)固，并定期對監(jiān)測控制點(diǎn)進(jìn)行復(fù)測，從而確保其穩(wěn)定；(2)加強(qiáng)對監(jiān)測點(diǎn)的保護(hù)；(3)監(jiān)測組內(nèi)建立二級檢查制度；(4)監(jiān)測儀器按規(guī)定時(shí)間進(jìn)行核準(zhǔn)，以確保測量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，固定專人管理儀器，進(jìn)行保養(yǎng)和維修；(5)監(jiān)測值出現(xiàn)異常時(shí)，迅速報(bào)告相關(guān)工程師并加密觀測次數(shù)，必要時(shí)進(jìn)行24 h不間斷監(jiān)測，直至穩(wěn)定為止。

本項(xiàng)目由監(jiān)測單位全程對項(xiàng)目周圍重要構(gòu)筑物進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測。2#鐵塔和3#鐵塔處地表沉降45 d監(jiān)測結(jié)果如圖8所示。

圖8　 鐵塔處地面沉降監(jiān)測結(jié)果

由圖8可知，2#鐵塔最大沉降量15.2 mm，3#鐵塔最大沉降量13.3 mm，可見實(shí)測沉降量比按Peck法計(jì)算的理論值要大。究其原因主要還是peck法不能考慮縱向變形和施工控制中的其它不確定因素所致，計(jì)算結(jié)果相對偏小。同時(shí)，監(jiān)測結(jié)果也表明頂管通過后的后期再固結(jié)沉降量也占總沉降量的一大部分，應(yīng)引起重視。

6 結(jié)語

本項(xiàng)目通過壓密注漿加固土體、合理的施工控制和監(jiān)測等技術(shù)的應(yīng)用，有效地控制了鐵塔位置處的地面沉降。監(jiān)測結(jié)果表明頂管在穿越鐵塔基礎(chǔ)時(shí)，地面沉降均控制在20 mm以內(nèi)，保證了鐵塔的安全。

［1］葛春輝.頂管工程設(shè)計(jì)與施工［M］.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2012.

［2］魏綱，魏新江，徐日慶.頂管工程技術(shù)［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2011.

［3］韓金田.復(fù)合注漿技術(shù)在地基加固中的應(yīng)用研究［D］.長沙：中南大學(xué)，2007.

［4］巨建勛.土體壓密注漿機(jī)理及其抬升作用的研究［D］.長沙：中南大學(xué)，2007.

［5］譚建國，祁志強(qiáng)，何國舟.注漿加固在頂管施工中的應(yīng)用［J］.探礦工程，2005：175-177.

［6］彭飛.注漿法在處理既有構(gòu)造物地基中的應(yīng)用［J］.北方交通，2006（3）：29-31.

Study on Technology of Large Diameter Pipe J acking Crossing High Pressure Tower

Chang Ximei, Li Leilei
（Jiangsu Zhongshe Group Co., Ltd., Wuxi 214072, China）

This article analyzed the mechanism and reason for surface subsidence of the pipe jacking construction. The compaction grouting technology was successfully applied in pipe jacking soil consolidation, which could improve the soil properties. At the same time, using the reasonable construction control technology and monitoring technology, it controlled effectively the surface subsidence deformation from the multiple aspects of design, construction and monitoring, which ensured the safety of the tower. It could be taken as reference for similar large diameter pipe jacking crossing existing structures.

pipe-jacking; compaction grouting; construction control; construction monitoring

TU279.7+6

A

1672-9889（2016）04-0053-06

常喜梅（1967-），女，河南汲縣人，高級工程師，主要從事橋梁及地下復(fù)雜結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)工作。

2015-07-30）