聶良鵬，王維平，陳順超

（西南林業(yè)大學(xué)土木學(xué)院結(jié)構(gòu)工程試驗(yàn)中心，云南昆明 650000）

不同方法加固鋼筋砼梁抗彎性能試驗(yàn)研究

聶良鵬，王維平，陳順超

（西南林業(yè)大學(xué)土木學(xué)院結(jié)構(gòu)工程試驗(yàn)中心，云南昆明 650000）

設(shè)計(jì)3組共9根矩形截面梁進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，測(cè)試粘貼纖維布法和粘貼纖維布同時(shí)增大截面法加固方式下梁的屈服荷載、極限荷載、跨中撓度、碳纖維布應(yīng)力分布和鋼筋應(yīng)力分布等。研究結(jié)果表明，兩種加固方法都能明顯提高鋼筋砼梁的正截面抗彎極限承載力，二者相比較，粘貼碳纖維布同時(shí)增大截面的方法提高幅度更顯著；僅粘貼碳纖維布的方法對(duì)抗彎剛度的提高效果不明顯，粘貼碳纖維布同時(shí)增大截面的方法則能大幅提高梁的抗彎剛度。

橋梁；鋼筋砼梁；碳纖維布；增大截面；抗彎極限承載力；抗彎剛度

砼結(jié)構(gòu)在中國(guó)建筑、橋梁等建設(shè)中使用廣泛。隨著建造時(shí)間的推移，早期的砼結(jié)構(gòu)逐漸面臨著物理老化、強(qiáng)度不足、耐久性和安全性過(guò)低等問(wèn)題。此外，化學(xué)腐蝕、社會(huì)需求的變化及風(fēng)災(zāi)、火災(zāi)、地震等意外損害會(huì)縮短砼結(jié)構(gòu)的使用壽命。因此，對(duì)砼結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固和維修具有很重要的意義。碳纖維加固結(jié)構(gòu)構(gòu)件技術(shù)就是在砼結(jié)構(gòu)外部粘貼纖維增強(qiáng)復(fù)合材料，兩者共同工作實(shí)現(xiàn)加固目的。近年研究成果解決了粘貼碳纖維布加固鋼筋砼梁的基本受力性能問(wèn)題，但基本是針對(duì)單一方法的加固原理、加固計(jì)算等方面的研究，在同一條件下，由于各自加固效果不一，導(dǎo)致實(shí)橋加固方法在選擇時(shí)存在較大的盲目性。而且近年的研究表明碳纖維布和鋼筋砼梁共同受力時(shí)，碳纖維布會(huì)發(fā)生受力滯后的現(xiàn)象，雖然能提高梁的抗彎承載力，但無(wú)法提高梁的剛度。該文通過(guò)疲勞試驗(yàn)機(jī)、數(shù)據(jù)采集設(shè)備等開(kāi)展粘貼碳纖維布法和粘貼碳纖維布同時(shí)增大截面法用于矩形梁抗彎加固效果的對(duì)比試驗(yàn)研究，為實(shí)橋加固方案的合理選擇提供參考。

1　試驗(yàn)概況

1.1試驗(yàn)設(shè)計(jì)

為了考察粘貼碳纖維布同時(shí)增大截面加固砼梁的破壞過(guò)程及受力性能，澆筑9片尺寸為（150×200 ×2000）mm3的鋼筋砼梁，試驗(yàn)中梁的實(shí)際長(zhǎng)度為2000mm，支撐點(diǎn)之間的距離為1800mm。在梁兩端距離支撐點(diǎn)600mm處作用對(duì)稱集中荷載P；縱筋采用HRB335鋼筋，梁下部縱向受力鋼筋采用2φ12，梁上部架立鋼筋采用2φ8。共分為3組（編號(hào)為BⅠ、BⅡ、BⅢ）：第一組共3片梁，為未作任何加固的普通鋼筋砼基準(zhǔn)梁；第二組共3片梁，為僅粘貼碳纖維布加固的試驗(yàn)梁；第三組共3片梁，為粘貼碳纖維布同時(shí)在受壓區(qū)增大截面加固的試驗(yàn)梁。試驗(yàn)設(shè)計(jì)見(jiàn)表1，試驗(yàn)尺寸及加固形式見(jiàn)圖1～3。

表1　試驗(yàn)設(shè)計(jì)

圖1　BⅠ組試件加載示意圖（單位：mm）

圖2　BⅡ組試件加固與加載示意圖（單位：mm）

圖3　BⅢ組試件加固與加載示意圖（單位：mm）

1.2試件制作

試驗(yàn)所用材料包括鋼筋、砼及碳纖維布。砼材料的強(qiáng)度等級(jí)按C30試配。立方體抗壓強(qiáng)度為30.6MPa，彈性模量為3.0×104MPa；碳纖維布型號(hào)為RB-CF300，單層厚度為0.167cm，抗拉強(qiáng)度為3400MPa，彈性模量為24×104MPa，極限應(yīng)變?yōu)?.7%。由于試驗(yàn)梁自重較輕，為模擬實(shí)際橋梁受力情況，在粘貼碳纖維布時(shí)在梁的跨中位置加9 kN（梁的開(kāi)裂荷載）外加荷載，并在保持上述外力作用下粘貼碳纖維布直至達(dá)到規(guī)定的養(yǎng)護(hù)要求。

粘貼碳纖維布前，先用角磨機(jī)將砼表面打磨干凈、平整，露出新鮮砼，清掃浮渣，拿棉球蘸取丙酮反復(fù)擦拭以去掉油漬和浮塵；然后涂刷底膠，讓底膠均勻滲透到砼中，同時(shí)使鋼筋砼梁表面更平整；6h后粘貼碳纖維布。粘貼碳纖維布時(shí)，先涂刷一遍主膠，然后將碳纖維布拉直，盡量讓膠充分滲透到碳纖維絲中。待膠干透之后進(jìn)行試驗(yàn)。

在受壓區(qū)增設(shè)現(xiàn)澆砼時(shí)，先將砼頂面鑿毛，清掃浮渣。然后在頂面每相距8cm植入1根φ6短鋼筋，植入深度為5cm，外露長(zhǎng)度為4cm，共2排。由于梁兩端的剪力較大，植入鋼筋在端頭處加密，即在梁的兩端20cm長(zhǎng)度范圍內(nèi)每相距5cm植入1根φ6短鋼筋。待植入筋固定后，用扎絲將長(zhǎng)度為190 cm鋼絲綁在植入筋上，每排1根。最后在受壓區(qū)澆筑厚度為5cm的自密實(shí)砼，養(yǎng)護(hù)28d后進(jìn)行試驗(yàn)。

1.3試驗(yàn)加載方案及測(cè)量項(xiàng)目

采用液壓伺服疲勞試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行加載，在梁的跨中、兩端支座處各安裝一個(gè)機(jī)電百分表，用來(lái)測(cè)量梁在各載荷作用下的撓度；在梁的跨中縱向鋼筋、碳纖維布表面及砼梁側(cè)面分別粘貼應(yīng)變片。采用兩點(diǎn)對(duì)稱、分極加載的方式，在加載至極限狀態(tài)的過(guò)程中，先對(duì)砼梁進(jìn)行2次預(yù)壓，消除接觸不良影響并檢查儀表是否正常工作之后以10kN一級(jí)勻速加載，加載到50kN后改為以5kN勻速加載，當(dāng)百分表的讀數(shù)開(kāi)始不穩(wěn)定時(shí)，加載過(guò)程由力控制改為位移控制。每片梁均加載3次，前2次加載至40kN，第3次加載至梁破壞。試驗(yàn)中每級(jí)荷載施加后持荷3min，待穩(wěn)定后再讀數(shù)。

試驗(yàn)過(guò)程中測(cè)量和記錄以下項(xiàng)目：1）仔細(xì)觀察矩形梁的裂縫生成情況，用ZBL裂縫測(cè)寬儀量測(cè)梁的裂縫寬度，用記號(hào)筆畫出裂縫走向并標(biāo)記所對(duì)應(yīng)的施加荷載；2）用DH3817靜態(tài)應(yīng)變儀記錄在各級(jí)荷載下鋼筋、碳纖維布、砼的應(yīng)變情況；3）用機(jī)電百分表記錄梁跨中、距梁端200mm處的撓度。

2　試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1碳纖維布加固梁剝離分析

在粘貼碳纖維布加固砼結(jié)構(gòu)中，其組合結(jié)構(gòu)共同作用承受荷載，在荷載作用下碳纖維與砼間的粘結(jié)層傳遞應(yīng)力，使碳纖維與砼協(xié)調(diào)變形。由于粘結(jié)界面的材料均為復(fù)合材料，材料性能差別很大。根據(jù)試驗(yàn)與理論分析，碳纖維布與砼粘結(jié)局部區(qū)域主要有粘結(jié)應(yīng)力、剝離應(yīng)力和剪應(yīng)力，結(jié)構(gòu)的剝離破壞是局部粘結(jié)區(qū)域內(nèi)粘結(jié)剪應(yīng)力和剝離正應(yīng)力的共同作用，應(yīng)力重分布后產(chǎn)生應(yīng)力集中，主應(yīng)力達(dá)到砼的抗拉或抗剪強(qiáng)度而造成結(jié)構(gòu)局部剝離破壞。

碳纖維加固鋼筋砼結(jié)構(gòu)剝離破壞主要有兩種形式：1）碳纖維與砼間的粘結(jié)膠層失效剝離破壞。這是由于粘貼碳纖維布時(shí)施工工藝的差異，粘結(jié)膠并不能十分準(zhǔn)確地粘貼均勻，導(dǎo)致粘結(jié)膠層的粘結(jié)效果不是很好。其次，在施加荷載過(guò)程中，碳纖維布上的應(yīng)力也有差別，導(dǎo)致某處出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象，造成粘結(jié)膠層的抗拉強(qiáng)度低于砼的抗拉強(qiáng)度而導(dǎo)致粘結(jié)膠層失效剝離。2）剝離發(fā)生在砼表層與鋼筋間保護(hù)層的剝離破壞。這種破壞通常包括3種模式，即從純彎段主裂縫處向兩端剝離、從加載點(diǎn)附近區(qū)域裂縫處向兩端剝離、從碳纖維布端部開(kāi)始剝離。這主要是由粘結(jié)膠層的粘結(jié)性能較好，而砼的抗拉強(qiáng)度較低造成的，同時(shí)由于荷載作用下結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的裂縫發(fā)生錯(cuò)動(dòng)，產(chǎn)生應(yīng)力集中，造成碳纖維剝離破壞。

試驗(yàn)中2組試驗(yàn)梁的破壞形式均為碳纖維布剝離破壞，從破壞形式來(lái)看，除BⅡ1號(hào)梁是因梁端部碳纖維布剝離引起的破壞外，其余5片梁均在跨中主裂縫處剝離破壞，并且每片梁的碳纖維布上都有少量砼。說(shuō)明整體上梁的剝離破壞屬于第一種破壞形式，但局部存在第二種破壞形式，這與膠的性能及施工質(zhì)量有關(guān)。試驗(yàn)梁的破壞情況見(jiàn)圖4。

圖4　試驗(yàn)梁的破壞情況

2.2試驗(yàn)梁的撓度分析

圖5～7為試驗(yàn)梁的荷載-撓度曲線。

圖5　基準(zhǔn)梁BⅠ與試驗(yàn)梁BⅡ跨中荷載-撓度曲線

圖6　基準(zhǔn)梁BⅠ與試驗(yàn)梁BⅢ跨中荷載-撓度曲線

圖7　試驗(yàn)梁BⅡ與BⅢ跨中荷載-撓度曲線

從圖5～7可以看出：隨著荷載增加，試驗(yàn)梁與基準(zhǔn)梁的撓度曲線逐漸發(fā)生分離，表明碳纖維布開(kāi)始逐漸參與受力。加載到50kN左右時(shí)，基準(zhǔn)梁受拉鋼筋開(kāi)始屈服，撓度急劇增長(zhǎng)，而此時(shí)加固梁的撓度增長(zhǎng)相對(duì)較緩慢；加載至64kN左右時(shí)，第二組試驗(yàn)梁（BⅡ）受拉鋼筋開(kāi)始屈服，跨中撓度增加明顯；加載到76kN左右時(shí)，第三組試驗(yàn)梁（BⅢ）受拉鋼筋開(kāi)始屈服，此時(shí)曲線的斜率明顯減小，說(shuō)明跨中撓度增長(zhǎng)幅度有所增加。鋼筋屈服后，第二組試驗(yàn)梁跨中撓度曲線的斜率小于第三組試驗(yàn)梁，說(shuō)明第二組試驗(yàn)梁的跨中撓度增幅大于第三組試驗(yàn)梁。

2.3試驗(yàn)梁的剛度分析

加固前后試驗(yàn)梁的跨中撓度及剛度見(jiàn)表2。

表2　加固前后梁的跨中撓度值及剛度提高百分比

由表2可知：當(dāng)荷載小于40kN時(shí)，在相同荷載下，第二組試驗(yàn)梁（BⅡ）的跨中撓度略小于基準(zhǔn)梁，剛度（基準(zhǔn)梁與試驗(yàn)梁的荷載-撓度曲線及趨勢(shì)線方程，方程斜率的變化代表試驗(yàn)中各組梁剛度的變化）的提高幅度較小，而第三組試驗(yàn)梁（BⅢ）的跨中撓度有非常明顯的減小，剛度提高幅度很大。40kN時(shí)，第二組試驗(yàn)梁（BⅡ）剛度提高幅度為15.13%，第三組試驗(yàn)梁（BⅢ）剛度提高幅度為48.3%，并且隨著荷載的增加，剛度提高幅度逐漸加大。表明在荷載較小時(shí)，粘貼碳纖維布對(duì)梁剛度的提高作用不大，而增大截面能有效提高梁的抗彎剛度。

2.4試驗(yàn)梁的應(yīng)變分析

表3為試驗(yàn)梁頂面砼、鋼筋和碳纖維布的極限應(yīng)變。

表3　試驗(yàn)梁的極限應(yīng)變

續(xù)表3

從表3可知：第二組試驗(yàn)梁砼的平均極限應(yīng)變?yōu)?351με，碳纖維布的平均極限應(yīng)變?yōu)?436με，第三組試驗(yàn)梁的分別為3490、7049με，而在取樣試塊試驗(yàn)中砼的極限壓應(yīng)變?nèi)≈禐?300με，碳纖維布的極限拉應(yīng)變?yōu)?000με。說(shuō)明在梁破壞時(shí)，2組試驗(yàn)梁頂面砼均達(dá)到了極限壓應(yīng)變，而對(duì)于碳纖維布，第二組試驗(yàn)梁未達(dá)到其允許拉應(yīng)變，第三組試驗(yàn)梁基本達(dá)到，2組試驗(yàn)梁均屬于適筋破壞。

2.5試驗(yàn)梁的極限承載力分析

加固后各試驗(yàn)梁的試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4。

表4　加固后各梁的試驗(yàn)結(jié)果

從表4可以看出：

（1）基準(zhǔn)梁（BⅠ）的破壞形態(tài)屬于典型的適筋梁破壞，兩種試驗(yàn)梁（BⅡ、BⅢ）的破壞形式基本屬于適筋梁破壞。

（2）基準(zhǔn)梁的屈服荷載和破壞荷載平均值分別為49.2、53.4kN，表明對(duì)于受彎構(gòu)件，砼開(kāi)裂后，構(gòu)件所承受的荷載基本由縱向受拉鋼筋承受，鋼筋屈服后再施加較小的荷載，構(gòu)件就可能破壞。

（3）第二組試驗(yàn)梁（BⅡ）的屈服荷載和破壞荷載平均值分別為64.54、79.1kN，與基準(zhǔn)梁相比分別提高31.12%、48.13%；第三組試驗(yàn)梁（BⅢ）的屈服荷載、破壞荷載平均值分別為76.74、105kN，與基準(zhǔn)梁相比分別提高55.98%、96.63%。說(shuō)明在梁底粘貼碳纖維布能有效改善梁的抗彎承載力，若在粘貼碳纖維布的同時(shí)增大截面，則能更好地提高梁的抗彎承載力。

3　結(jié)論

（1）粘貼碳纖維布、粘貼碳纖維布同時(shí)增大截面兩種加固方法都能明顯提高鋼筋砼梁的正截面抗彎極限承載力，二者相比，粘貼碳纖維布同時(shí)增大截面的方法增大了梁的有效高度，提高幅度更顯著；梁處于帶裂縫工作階段時(shí)，僅粘貼碳纖維布對(duì)抗彎剛度的提高效果不明顯，鋼筋屈服后碳纖維布對(duì)抗彎剛度的貢獻(xiàn)才變得較為明顯；采用粘貼碳纖維布同時(shí)增大截面的方法，在整個(gè)加載過(guò)程中梁的抗彎剛度都明顯提高，在鋼筋屈服后提高效果更顯著。

（2）采用僅粘貼碳纖維布的方法，在鋼筋屈服前，碳纖維布的應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)幅度較??；鋼筋屈服后，碳纖維布的應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)幅度明顯增大。說(shuō)明碳纖維布在鋼筋屈服前發(fā)揮的作用較小，鋼筋屈服后作用較大。粘貼碳纖維布同時(shí)增大截面的方法則能有效增大梁的抗彎剛度，梁在相同荷載下鋼筋和碳纖維布的應(yīng)變?cè)隽扛　?/p>

（3）加固梁的受力經(jīng)歷3個(gè)階段，即砼開(kāi)裂前、開(kāi)裂至鋼筋屈服、鋼筋屈服至梁體破壞。在沒(méi)有可靠錨固措施的情況下，大多數(shù)加固梁都發(fā)生碳纖維布剝離破壞，附加的端部錨固及局部加強(qiáng)措施可有效防止碳纖維布剝離破壞，明顯減小破壞時(shí)的跨中撓度和截面曲率?？梢?jiàn)碳纖維布的錨固及碳纖維布與砼之間的粘結(jié)效果是影響梁破壞形態(tài)和抗彎極限承載力的關(guān)鍵因素。

（4）在工程實(shí)際中，橋梁的受力基本處于帶裂縫工作的彈性階段，在對(duì)橋梁進(jìn)行加固補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)時(shí)，若僅需提高橋梁抗彎極限承載力，可選擇僅在受拉區(qū)粘貼碳纖維布；若需要較大幅提高橋梁的抗彎剛度，則應(yīng)在粘貼碳纖維布的同時(shí)結(jié)合橋面維修進(jìn)行橋面增大截面補(bǔ)強(qiáng)。

［1］ 楊峰亮，鄭七振.碳纖維布加固鋼筋混凝土梁抗彎性能試驗(yàn)研究［J］.上海理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2006，28（4）.

［2］ 楊勇新，李慶偉.預(yù)應(yīng)力碳纖維布加固混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010.

［3］ AntonioNanni.Concreterepairwithexternallybonded FRPreinforcement［J］.ConcreteInternational，1995，17（8）.

［4］ 韋全余，葉翔，陶鵬，等.某既有鋼筋砼梁橋的狀態(tài)評(píng)定與加固方法［J］.公路與汽運(yùn)，2013（2）.

［5］ 黃貝，張克波.鋼筋砼簡(jiǎn)支梁斜截面抗剪承載力計(jì)算方法［J］.公路與汽運(yùn)，2015（2）.

［6］ 吳毅彬.預(yù)應(yīng)力鋼板箍加固RC短柱抗剪性能研究［D］.泉州：華僑大學(xué)，2008.

［7］ 霍艷華.銹蝕鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁受剪承載力研究［D］.南昌：南昌大學(xué)，2007.

［8］ 王宏民.既有鋼筋砼簡(jiǎn)支箱梁橋加固方案比選［J］.公路與汽運(yùn)，2014（6）.

［9］ 李娟.HRB500級(jí)箍筋混凝土梁斜截面受力性能試驗(yàn)研究［D］.長(zhǎng)沙：湖南大學(xué)，2007.

［10］ 吳建任.基于預(yù)應(yīng)力碳纖維技術(shù)的綠色結(jié)構(gòu)加固方法試驗(yàn)研究［D］.長(zhǎng)沙：湖南大學(xué)，2012.

［11］ 劉揚(yáng)，李仁武.碳纖維布加固RC梁受彎性能參數(shù)分析［J］.公路與汽運(yùn)，2012（5）.

［12］ 王敏容.考慮二次受力的碳纖維布加固鋼筋混凝土梁抗彎承載力計(jì)算［J］.中外公路，2013，33（6）.

［13］ 張偉平，王曉剛，顧祥林.碳纖維布加固銹蝕鋼筋混凝土梁抗彎性能研究［J］.土木工程學(xué)報(bào)，2010，43（6）.

［14］ 張偉平，宋力，顧祥林.碳纖維布加固銹蝕鋼筋混凝土梁疲勞性能試驗(yàn)研究［J］.土木工程學(xué)報(bào)，2010，43 （7）.

［15］ 袁霓緋.表層嵌貼CFRP板加固鋼筋混凝土梁的抗彎承載力研究［D］.杭州：浙江大學(xué)，2006

U445.7

A

1671-2668（2016）04-0229-05

2016-03-06