江　暉　徐東鳴　宋志坤

(①中國(guó)工程物理研究院總體工程研究所，四川 綿陽　621999；②中國(guó)工程物理研究院機(jī)械制造工藝研究所，四川 綿陽 621999)

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多層金屬粘接殼體設(shè)計(jì)與加工研究

江暉①徐東鳴②宋志坤②

(①中國(guó)工程物理研究院總體工程研究所，四川 綿陽621999；②中國(guó)工程物理研究院機(jī)械制造工藝研究所，四川 綿陽 621999)

以一種多層金屬粘接殼體結(jié)構(gòu)，通過有限元分析軟件Ansys Workbench進(jìn)行膠層應(yīng)力分析，并與相應(yīng)的膠種強(qiáng)度測(cè)定數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，確定了該膠種的可行性。最后通過制定合理可行的工藝措施及粘接方案，完成該復(fù)雜多層金屬粘接殼體加工。

多層金屬；粘接殼體；Ansys Workbench

在航空航天、武器研制、物理實(shí)驗(yàn)裝置等生產(chǎn)領(lǐng)域，粘接技術(shù)因其操作方便，適用于不易鉚焊等金屬材料和非金屬材料，已得到廣泛的應(yīng)用，其中環(huán)氧樹脂膠粘劑在結(jié)構(gòu)膠中占有突出的地位[1]。

本文以一種鋼-錫-鋼三層金屬粘接殼體為設(shè)計(jì)模型，運(yùn)用有限元分析軟件Ansys Workbench，模擬膠層受到外界壓力，獲得膠層強(qiáng)度應(yīng)力分布圖以及粘接殼體易發(fā)生脫粘的區(qū)域。通過設(shè)計(jì)粘接接頭，對(duì)相應(yīng)膠種強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)定、對(duì)比，確定該膠種的可行性。最后通過制定合理可行的工藝措施和粘接方案，完成該復(fù)雜多層金屬粘接殼體加工，精測(cè)結(jié)果滿足設(shè)計(jì)要求。

1　結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與分析

1.1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

如圖1所示，粘接殼體由外鋼殼、內(nèi)鑲殼、內(nèi)鋼殼及兩層0.2 mm厚膠層粘接而成，材料分別為45#鋼、錫合金、45#鋼及膠粘劑。膠粘劑采用雙組分環(huán)氧樹脂膠，牌號(hào)為E51。組件花邊法蘭處分布12處M8螺栓，其擰緊力矩為25 N·m。

環(huán)氧樹脂膠粘劑具有粘接強(qiáng)度高，一般剪切強(qiáng)度為15～25 MPa[2]。由于錫合金很軟，是一種較難粘接的金屬，粘附力比一般的金屬要差。在12枚M8螺栓擰緊力的作用下，端面膠層可能出現(xiàn)脫粘、斷裂現(xiàn)象。因此需開展鋼-錫粘接結(jié)構(gòu)膠層強(qiáng)度試驗(yàn)研究來確認(rèn)環(huán)氧樹脂膠粘劑是否滿足設(shè)計(jì)要求。

1.2有限元模型建立

45#鋼、錫合金及環(huán)氧樹脂膠粘劑的主要力學(xué)性能參數(shù)如下：45#鋼密度為7.85 g/cm3、泊松比為0.27、彈性模量為210 GPa；錫合金密度為5.765 g/cm3、泊松比0.4、彈性模量44.3 GPa；E51環(huán)氧樹脂密度為1.16 g/cm3、泊松比0.45、彈性模量約1 GPa。

整個(gè)實(shí)體模型主要采用六面體單元?jiǎng)澐?，在膠層接觸面上采用1 mm網(wǎng)格密度，這樣對(duì)分析更為有利。研究模型僅受到12枚M8螺栓擰緊力作用，每枚螺栓的擰緊力約為1.5×104N。由于Φe止口底部平面(基準(zhǔn)B面)為機(jī)械結(jié)合面，因此需對(duì)其進(jìn)行固定約束。

1.3仿真計(jì)算與分析

經(jīng)仿真計(jì)算后，環(huán)氧樹脂膠層的應(yīng)力圖如圖2所示。

由圖2可見，在內(nèi)鑲殼與外鋼殼之間膠層出現(xiàn)最大應(yīng)力5.7 MPa，在靠近法蘭花邊端面處膠層均出現(xiàn)了應(yīng)力集中現(xiàn)象。內(nèi)鑲殼與內(nèi)鋼殼之間的膠層應(yīng)力基本在1 MPa以內(nèi)。

如果粘接用的E51環(huán)氧樹脂膠粘劑的強(qiáng)度低于或者接近分析得出的應(yīng)力值，則內(nèi)鑲殼與外鋼殼之間容易出現(xiàn)脫粘、斷裂現(xiàn)象。因此需通過下面設(shè)計(jì)鋼-錫粘接接頭，對(duì)E51環(huán)氧樹脂膠粘劑進(jìn)行強(qiáng)度測(cè)定。

2　膠層強(qiáng)度測(cè)試試驗(yàn)

2.1粘接接頭設(shè)計(jì)

因?yàn)殄a合金較軟，如果按《膠粘劑高溫拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)方法(標(biāo)準(zhǔn)號(hào)GJB 445-1988)》、《膠粘劑對(duì)接接頭拉伸強(qiáng)度的測(cè)定(標(biāo)準(zhǔn)號(hào)：GB/T 6329-1996)》及《膠粘劑拉伸剪切強(qiáng)度測(cè)定方法(標(biāo)準(zhǔn)號(hào)：GB/T 7124-2008)》等要求，做成鋼-錫搭接結(jié)構(gòu)，其中錫合金在強(qiáng)度測(cè)定時(shí)會(huì)因夾具的夾持和拉伸而變形，降低測(cè)定膠層試樣強(qiáng)度的精確度。本文中自行設(shè)計(jì)一種鋼-錫-鋼粘接接頭[3]，即如圖3所示的膠層剪切強(qiáng)度接頭和圖4所示的拉伸強(qiáng)度接頭。兩端的夾具都夾在鋼接頭上，鋼接頭不會(huì)出現(xiàn)夾持變形等問題，從而不會(huì)影響試樣剪切和拉伸強(qiáng)度的測(cè)定精度。兩種鋼接頭均采用45#鋼，夾持端為φ15 mm圓柱。剪切強(qiáng)度接頭中的錫片為長(zhǎng)方體，厚度5 mm，膠粘面積為320 mm2。拉伸強(qiáng)度接頭中錫片為圓形，厚度2 mm，膠粘面積為314 mm2。每組試驗(yàn)用的接頭個(gè)數(shù)不少于5個(gè)，并足以提供5個(gè)有效試驗(yàn)結(jié)果。

2.2膠層強(qiáng)度測(cè)試過程

膠液配制的重量比為E51環(huán)氧樹脂：793胺固化劑=100：(28～30)。將稱好的環(huán)氧樹脂倒入燒杯內(nèi)，一邊添加固化劑一邊攪拌，添加完固化劑后再攪拌均勻，避免膠液中出現(xiàn)氣泡。粘接前用丙酮或者酒精清洗鋼接頭與錫片的被粘接表面，揮發(fā)干凈后再在粘接表面上涂膠，膠層厚度控制為0.1 mm。將已涂膠的鋼-錫-鋼粘接件壓緊、固化，固化時(shí)間均為10天。

膠層強(qiáng)度測(cè)定試驗(yàn)環(huán)境按GB/T 2918-1998推薦的在(23±1)℃和(50±5)%相對(duì)溫濕度下進(jìn)行。把粘接接頭對(duì)稱地固定在拉力機(jī)夾持器上，然后開動(dòng)拉力機(jī)，記錄粘接接頭破壞時(shí)的最大作用力作為破壞載荷，即可換算出膠層拉伸強(qiáng)度及剪切強(qiáng)度。

2.3試驗(yàn)結(jié)果與分析

圖5為膠層拉伸強(qiáng)度及剪切強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果，最小值為8.9 MPa，均值分別約為13.2 MPa和11.7 MPa，剪切強(qiáng)度略低于拉伸強(qiáng)度。結(jié)合圖2膠層應(yīng)力來看，設(shè)計(jì)模型中的膠層應(yīng)力小于膠層強(qiáng)度測(cè)定結(jié)果，可以判定設(shè)計(jì)模型的膠層不會(huì)發(fā)生脫粘、斷裂現(xiàn)象。

此外，人為對(duì)膠層造成空膠區(qū)粘接缺陷，膠層強(qiáng)度測(cè)試表明：空膠區(qū)直徑在φ5 mm以上，膠層強(qiáng)度逐步下降明顯。空膠區(qū)越大，膠層就越容易出現(xiàn)脫粘、斷裂。

3　工藝方案及效果

3.1工藝難點(diǎn)分析

工藝難點(diǎn)主要有：

(1)組件止口底部平面度要求在0.02 mm以內(nèi)，各金屬殼體之間的位置精度在SR0.05 mm以內(nèi)，各金屬殼體內(nèi)外同軸度要求在φ0.06 mm以內(nèi)，各金屬殼體及組件形位公差要求高。

(2)內(nèi)鑲殼、內(nèi)鋼殼均為薄壁殼體，結(jié)構(gòu)剛性差。尤其是內(nèi)鑲殼采用較軟的錫合金，結(jié)構(gòu)剛性更差。

(3)粘接過程中各殼體容易出現(xiàn)不同心，粘接質(zhì)量要求高，難度大[4]。

3.2工藝措施及路線

工藝措施主要有：

(1)內(nèi)鑲殼采用加內(nèi)襯方法提高結(jié)構(gòu)剛性，減小裝夾變形?？紤]到加固材料的切削性能，選用壁厚為5 mm鋁合金球殼。

(2)裝夾方式上采用真空負(fù)壓吸緊裝置。吸緊力大小可以自由控制，能有效避免因裝夾力過大造成工件變形。

(3)加工工藝基準(zhǔn)應(yīng)與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)一致，即φe止口及底部平面作為工藝基準(zhǔn)，可保證形位公差精度要求。

(4)設(shè)計(jì)含多處定位基準(zhǔn)的吸具用于粘接定位。粘接過程中通過采取多種有效措施，避免膠層出現(xiàn)氣泡、空膠等缺陷。

(5)工藝路線上采取“粘接一層加工一層”方案，即內(nèi)鑲殼、內(nèi)鋼殼應(yīng)在粘接后完成內(nèi)型面精加工。除內(nèi)鋁襯外，其余內(nèi)型面精加工切削余量最好控制在0.15 mm以內(nèi)。

工藝路線如圖6所示。

由于為金屬粘接殼體，加工過程中切削力不宜過大，切削溫度不宜過高，否則造成膠層局部斷裂、軟化，最終膠層脫粘。宜選用切削輕快的刀具及水性切削液冷卻。刀具可選用較大的前角20°及合適的后角5°～10°，這樣刀具刃口鋒利，切削輕快，減小切削力和切削溫度。

3.3粘接及加工過程

以粘接三層殼體為例(圖6星號(hào)處)，其中外鋼殼和內(nèi)鑲殼已完成粘接。如圖7所示，設(shè)計(jì)一種吸具工裝用于多層殼體粘接。為保證三層粘接殼體形位公差要求，在吸具上設(shè)置三處定位基準(zhǔn)，主要有外止口A面和C面、定位平面B面。A面與C面同軸度在φ0.02 mm以內(nèi)，并分別與外鋼殼和內(nèi)鋼殼的內(nèi)止口采用小間隙配合，配合間隙在0.02 mm以內(nèi)。B面平面度在0.01 mm以內(nèi)，并分布多處溢膠槽。

粘接及加工過程如下：

首先用丙酮清洗內(nèi)鋼殼外型面和內(nèi)鑲殼內(nèi)型面(待粘接面)及定位面，再進(jìn)行試裝配，檢查殼體之間是否有干涉過盈現(xiàn)象。為了改善粘接強(qiáng)度及粘附率，可通過手工輕輕打磨待粘接面，提高粗糙度[5]。將內(nèi)鋼殼放在吸具上，找正并確定外圓在0.01 mm以內(nèi)，吸住內(nèi)鋼殼，真空壓力控制在0.8 MPa以內(nèi)。然后根據(jù)待粘接面尺寸計(jì)算所需膠液重量的1.2倍配制膠液，其中多出的20%重量為膠液損耗重量。為了便于空氣的排出，膠液在待粘接面涂成扇形花瓣?duì)?。將已粘接好的外鋼殼和?nèi)鑲殼輕輕裝入內(nèi)鋼殼外面，待B面貼緊后輕輕回轉(zhuǎn)殼體以使膠層均勻。最后用壓環(huán)及重物壓住粘接殼體，固化24 h。

固化結(jié)束后，拆卸壓環(huán)及吸具，去除止口A面和B

面殘膠。然后在車床上通過真空負(fù)壓吸緊裝置吸住粘接殼體并找正A面和B面在0.02 mm以內(nèi)。由圖2膠層應(yīng)力圖可知，端面處膠層出現(xiàn)了應(yīng)力集中現(xiàn)象。一旦端面膠層出現(xiàn)空膠，膠層強(qiáng)度會(huì)明顯下降，影響膠層整體粘接性能。因此，在車床上需對(duì)止口B面處進(jìn)行“補(bǔ)膠”，不僅能有效填補(bǔ)膠層間隙，并且避免切削液滲入膠層內(nèi)部。最后精車內(nèi)鋼殼內(nèi)型面、止口A面及B面(留量很小)，完成多層粘接殼體加工。

3.4加工效果

形位公差精測(cè)結(jié)果為：平面度為0.013 mm，同軸度最大為φ0.04 mm，位置度最大值為SR0.035 mm，滿足設(shè)計(jì)要求。

裝配后拆卸，用0.02 mm厚度塞尺對(duì)端面膠層檢測(cè)，沒有發(fā)現(xiàn)膠層因空膠、脫粘產(chǎn)生的間隙。

4　結(jié)語

(1)通過有限元分析并結(jié)合E51環(huán)氧樹脂膠粘劑強(qiáng)度測(cè)試試驗(yàn)，判定E51環(huán)氧樹脂膠粘劑適合本文中鋼-錫-鋼三層金屬粘接殼體，膠層結(jié)構(gòu)不會(huì)出現(xiàn)脫粘、斷裂現(xiàn)象。

(2)由于錫合金較軟，自行設(shè)計(jì)一種鋼-錫-鋼粘接接頭測(cè)定膠層強(qiáng)度。鋼接頭不會(huì)因夾持變形影響膠層強(qiáng)度的測(cè)定精度。

(3)針對(duì)三層金屬粘接殼體加工，提出“粘接一層加工一層”工藝路線及合理可行的粘接方案，精測(cè)結(jié)果表明滿足設(shè)計(jì)要求。

[1]馬長(zhǎng)福.簡(jiǎn)明粘接技術(shù)手冊(cè)[M].上海：上?？茖W(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社,2012.

[2]張玉龍.粘接技術(shù)手冊(cè)[M].北京：中國(guó)輕工業(yè)出版社,2001.

[3]楊強(qiáng),袁明康,李明珍,等.γ輻照對(duì)環(huán)氧樹脂鋼鉛鋼粘接件力學(xué)性能的影響[J].輻射研究與輻射工藝學(xué)報(bào),2005,25(6):371-372.

[4]孔金星,岳曉斌.曲面多層殼體粘接精度控制技術(shù)研究[J].工具技術(shù),2003,37(6):5-8。

[5]楊強(qiáng),袁明康,李明珍,等.環(huán)氧樹脂鋼鉛鋼粘接工藝優(yōu)化程度評(píng)價(jià)方法 [J].材料科學(xué)與工藝,2007,15(6):839-843.

(編輯孫德茂)

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Research on design and machining of multi-layer metal adhesive shell

JIANG Hui①, XU Dongming②, SONG Zhikun②

(①Institute of Systems Engineering, CAEP, Mianyang 621999, CHN;②Institute of Mechanical Manufacturing Technology, CAEP, Mianyang 621999, CHN)

Aimed at a research model of the multi-layer metal adhesive shell, the stress of the adhesive layer was analyzed by the finite element analysis software Ansys Workbench. By comparing with the measurement data of epoxy resin’s strength, we confirmed that the reliability of this adhesive structure was good. In the end, the complex multi-layer metal adhesive shell machining is completed by setting up the reasonable and feasible processing technology and adhesive solution.

multi-layer metal; adhesive shell; Ansys Workbench

TH16

A

10.19287/j.cnki.1005-2402.2016.06.024

2015-12-28)

160640