梁志峰喬磊劉蘭姜弛李川
偏心起爆方式對球形預(yù)制破片戰(zhàn)斗部飛散特性的影響
梁志峰1喬磊1劉蘭2姜弛1李川3
1、山西中北大學(xué)機電工程學(xué)院2、山西中北大學(xué)理學(xué)院3、山西太原工具廠
利用有限元軟件ANSYS/LS-DYNA,對比球形預(yù)制破片在偏心起爆方式與中心起爆方式爆炸驅(qū)動下的飛散動態(tài)進行了數(shù)值模擬,獲得了破片初速、飛散角分布進行定向性能的分析,計算結(jié)果與理論結(jié)果具有良好的一致性,表明該有限元計算模型是合理的。
起爆方式;有限元;球形預(yù)制破片;飛散特性
預(yù)制破片戰(zhàn)斗部采用中心起爆方式,每一層破片受到的爆轟波驅(qū)動方向與大小都較為均勻,其方向接近戰(zhàn)斗部徑向方向。因而破片飛散角較小,利用率極低。為了增大破片的飛散角,提高預(yù)制破片殺傷半徑,采用偏軸心起爆戰(zhàn)斗部。偏軸心起爆即起爆點不在彈軸心,而是與彈軸心有一定徑向距離。起爆時,選擇不同位置的偏軸心起爆點可改變爆轟波形狀,從而改變破片初速及飛散角,增大飛散區(qū)域[1]。
1.1破片初速v0
當(dāng)長徑比小于2.5時,可以不考慮爆炸軸向稀疏波的影響,則其徑向破片的飛散初速可由Gurney公式[2]近似得到:
式中:V0—破片初速(m/s);—炸藥爆速(m/s);—炸藥質(zhì)量C與金屬殼體(除去端蓋與緊固件等)質(zhì)量M之比。
1.2破片的飛散角與方向角
論文主要研究彈丸在靜態(tài)爆炸驅(qū)動下的破片飛散情況,因此只考察破片的靜態(tài)方向角和靜態(tài)飛散角。
2.1建立模型
本文所計算的戰(zhàn)斗部為圓柱形,采用球形預(yù)制破片,內(nèi)有鋼制內(nèi)襯,彈體結(jié)構(gòu)如圖1、圖2所示。
圖1 彈體結(jié)構(gòu)軸向剖面草圖
圖2 彈體結(jié)構(gòu)徑向剖面草圖
2.2有限元模型的建立及參數(shù)的確定
本模型采用Lagrange算法,戰(zhàn)斗部殼體、空氣域、炸藥、蒙皮和內(nèi)襯都采用映射網(wǎng)格劃分,鎢珠體積較小,采用自由網(wǎng)格劃分。炸藥材料采用高能炸藥材料模型和Jones-Wi.lkens-Lee (JWL)狀態(tài)方程,內(nèi)襯和端蓋選用鋼材料,采用Johnson-Cook彈塑性模型,蒙皮采用鋁合金,用塑性隨動模型MAT-PLASTIC-KINEMATIC,材料為鎢球,采用剛性材料模型。
3.1中心起爆戰(zhàn)斗部和偏心起爆戰(zhàn)斗部破片飛散分布對比
圖3所示為彈丸中心起爆和偏心兩點起爆后t=39.99μs時刻的中心起爆和偏心起爆鋼球破片空間飛散的主視圖。
圖3 t=39.98μs時中心起爆和偏心起爆鋼球破片主視圖
從圖3可以看出,中心起爆時,破片沿徑向均勻飛散。偏心起爆時,鎢球條初速隨著徑向角的增加而增加,可見采用偏心起爆能夠提高破片初速。
3.2中心起爆戰(zhàn)斗部和偏心起爆戰(zhàn)斗部破片飛散角的速度對比
圖4 φ為45°中心起爆和偏心起爆破片節(jié)點的速度歷程曲線對比
圖5 φ為180°中心起爆和偏心起爆破片節(jié)點的速度歷程曲線對比
表1 中心與偏心起爆破片的速度分布對比
從表1中可以看出,在φ=45°時,中心起爆與偏心起爆下破片的速度均最小。而中心起爆時,破片初速變化不大。而偏心起爆能夠顯著提高預(yù)制破片在定向方向的速度。當(dāng)φ=45°時,破片速度最??;φ=180°時破片速度最大。在偏心起爆時,爆轟波作用在破片上的沖量更大,特別是由于爆轟波疊加產(chǎn)生馬赫波,使爆轟波加強,使得破片初速明顯增大。
(1)中心起爆時,不同φ角的速度相差不大。
(2)偏心起爆時,φ角在0°至45°時,破片速度隨著角度的增大而減小,在45°至180°時,破片速度隨著角度的增大而增大。
(3)兩種起爆均在φ=45°時,破片初速最??;φ=180°時破片初速最大。
(4)偏心起爆可顯著提高戰(zhàn)斗部定向方向上的速度。
[1]鄧吉平,胡毅亭,賈憲振等.爆炸驅(qū)動球形破片飛散的數(shù)值模擬[J].彈道學(xué)報,2008:4(20).
[2]朱亮,低附帶毀傷彈藥設(shè)計及毀傷原理分析[D].南京理工大學(xué),2011.
[3]王鳳英,劉天生,毀傷理論與技術(shù)[M].北京理工大學(xué)出版社,2009.
梁志峰,1988年2月出生,山西嵐縣人,碩士,研究方向:高效毀傷戰(zhàn)斗部設(shè)計及數(shù)值仿真。