劉海成（北京綠創(chuàng)聲學(xué)工程股份有限公司，北京，102200）

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空氣輸配系統(tǒng)噪聲綜合控制研究
——某核電廠主控室暖通空調(diào)系統(tǒng)

劉海成
（北京綠創(chuàng)聲學(xué)工程股份有限公司，北京，102200）

我國已建成的核電廠主控室內(nèi)噪聲值約定為56dB（A）左右，經(jīng)噪聲控制后噪聲值為53dB（A）左右。但是根據(jù)有關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)的要求，新建項目主控室的環(huán)境噪聲限值要達(dá)到45dB （A）。據(jù)此，監(jiān)測在運(yùn)行核電廠主控室內(nèi)噪聲，識別室內(nèi)聲場模擬及聲源，發(fā)現(xiàn)：暖通空調(diào)系統(tǒng)之空氣輸配系統(tǒng)產(chǎn)生的風(fēng)口噪聲、風(fēng)管本身輻射的二次激發(fā)噪聲及固體聲是主控室內(nèi)聲環(huán)境的最主要聲源。研究表明：風(fēng)口噪聲超標(biāo)主要因素有系統(tǒng)消聲設(shè)計不合理，系統(tǒng)氣流再生噪聲計算不精確，消聲設(shè)備性能與系統(tǒng)未合理匹配及缺乏相關(guān)工程經(jīng)驗等。本文針對問題，系統(tǒng)闡述了噪聲不同產(chǎn)生機(jī)理應(yīng)該采用不同降噪措施，分析了風(fēng)管本身輻射的二次激發(fā)噪聲及固體聲超標(biāo)解決對策，并從暖通空調(diào)空氣輸配系統(tǒng)控制噪聲出發(fā)，提出了暖通空調(diào)系統(tǒng)綜合降噪?yún)⒖挤桨浮?/p>

風(fēng)口噪聲；二次激發(fā)噪聲；消聲設(shè)計；工程經(jīng)驗

引言

根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《核電廠控制室的設(shè)計》（GB/ T13630-92）［1］，以及xxxx核電廠《主控室環(huán)境噪聲治理技術(shù)規(guī)格書》的規(guī)定，項目管理部對此新建項目主控室的環(huán)境噪聲限值提出達(dá)到45dB （A）的明確要求，以滿足業(yè)主對主控室環(huán)境保護(hù)、勞動保護(hù)的日益重視并與國際同類水平項目接軌。本文研究并闡述了主控室降噪的設(shè)計方案，對同行工作有參考作用。

xxxx核電廠主控室區(qū)域位于主控樓內(nèi)5層，整個主控室區(qū)域根據(jù)功能要求分割成如下房間：2個主控制室、2個計算機(jī)房、1個公共控制室、2個管廊間、1個走廊，2個配電柜間，主控室內(nèi)主要布置有其平面布置圖如圖1、圖2、圖3所示。根據(jù)項目管理部所提供已建成的核電站監(jiān)測資料顯示，核電站主控室內(nèi)噪聲值約為56dB（A）左右，經(jīng)噪聲控制后噪聲值約為53dB（A）左右。

主控室區(qū)域與外部區(qū)域之間的維護(hù)結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其中墻體厚度500～1000mm，此結(jié)構(gòu)隔聲量足夠高，影響主控室聲環(huán)境的聲源有3大類：外部聲源、內(nèi)部聲源和主控制室內(nèi)混響。外部聲源包括主控室區(qū)域暖通空調(diào)系統(tǒng)和主控室區(qū)域外的聲源，內(nèi)部聲源包括主控制室內(nèi)設(shè)備、計算機(jī)房內(nèi)設(shè)備和公共控制室內(nèi)設(shè)備。主控室內(nèi)布置有操縱員站（OWP）、后備盤大屏幕（BUP）、SVDU等設(shè)備，經(jīng)室內(nèi)聲場模擬及聲源識別，暖通空調(diào)系統(tǒng)空氣輸配系統(tǒng)產(chǎn)生的風(fēng)口噪聲和風(fēng)管本身輻射的二次激發(fā)噪聲及固體聲是影響主控室內(nèi)聲環(huán)境的最主要聲源。本文主要以為1#主控室服務(wù)的1DVC暖通空調(diào)系統(tǒng)為例展開論述。

1　暖通空調(diào)空氣輸配系統(tǒng)噪聲產(chǎn)生機(jī)理及分析

1.1風(fēng)口噪聲

圖1　xxxx核電廠主控室區(qū)域平面布置圖

圖2　xxxx核電廠主控室區(qū)域效果圖

圖3　某在運(yùn)行核電站主控室內(nèi)局部圖片

主控室送風(fēng)口位于輕質(zhì)隔墻頂端，穿墻而過，送風(fēng)方式為側(cè)向送風(fēng)，風(fēng)口數(shù)量10個，總送風(fēng)量7030m3/h，風(fēng)口風(fēng)速約1.5m/s?；仫L(fēng)口位于天花板內(nèi)部，后備盤大屏幕（BUP）上方，為下向回風(fēng)，數(shù)量：10個，風(fēng)口尺寸與送風(fēng)口相同，主控室體積（長×寬×高，m）：14.95×12.15×4.5，圖4所示為影響主控室室內(nèi)聲環(huán)境的主要噪聲源-送、回風(fēng)口位置示意圖。 風(fēng)口噪聲主要由2部分組成：風(fēng)機(jī)段輻射出的強(qiáng)烈空氣動力性噪聲經(jīng)由管路系統(tǒng)衰減及疊加管路系統(tǒng)氣流再生噪聲后傳至主控室送、回風(fēng)口處的混合噪聲和風(fēng)口自身的氣流再生噪聲，風(fēng)口噪聲是影響主控室內(nèi)聲環(huán)境的主要聲源，也是消聲設(shè)計效果的最終體現(xiàn)。

某在運(yùn)行核電站主控室風(fēng)口噪聲頻譜特性圖如圖5所示。由圖可以看出，噪聲主要集中在中低頻，而且曲線比較平滑，呈寬頻特性；排（送）風(fēng)口與回風(fēng)口噪聲特性相近，反映了風(fēng)口噪聲的特性，在A聲級上，排風(fēng)口噪聲高達(dá)73 dB（A），回風(fēng)口噪聲為58 dB（A）。在滿足主控室內(nèi)噪聲值?45 dB（A）［2］的前提下，送（排）風(fēng)口、回風(fēng)口的噪聲值需滿足?40 dB（A），設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)為噪聲評價數(shù)NR曲線（NR35）。

圖4　影響主控室室內(nèi)聲環(huán)境的主要噪聲源-送、回風(fēng)口位置示意圖

圖5　暖通空調(diào)系統(tǒng)風(fēng)口輻射噪聲頻譜特性

通過圖5可以看出，要降低風(fēng)口噪聲的A計權(quán)聲壓級，需中、高、低全頻段整體降噪。

1.2風(fēng)管本身輻射的二次激發(fā)噪聲及固體聲

風(fēng)管采用的是厚度0.8～1.2mm的鍍鋅鋼板，是典型的薄板結(jié)構(gòu)，管道內(nèi)氣流通過時，氣流脈動會產(chǎn)生對風(fēng)管的激振力，從而使風(fēng)管產(chǎn)生機(jī)械振動而產(chǎn)生二次激發(fā)噪聲，二次激發(fā)噪聲為典型的結(jié)構(gòu)噪聲。噪聲除了以空氣傳聲方式傳遞到主控室外，還以固體傳聲方式傳遞到主控室。二次激發(fā)噪聲會通過剛性固定支、吊架經(jīng)由墻壁、頂棚等結(jié)構(gòu)傳播到主控室內(nèi)，這種由主控室結(jié)構(gòu)輻射出的噪聲稱為固體聲，以中低頻為主，這部分噪聲對主控室的影響明顯，需加以治理。圖6、圖7為某在運(yùn)行核電廠風(fēng)管、末端靜壓箱的固定圖，采用的均是剛性支、吊架。

圖6　風(fēng)管及其剛性支、吊架

圖7　風(fēng)口末端靜壓箱及其剛性吊架

1.3空調(diào)機(jī)組（AHU）噪聲

主控室區(qū)域暖通空調(diào)系統(tǒng)組合式空氣處理機(jī)組（AHU）位于空調(diào)機(jī)房，由初、中效過濾段，表冷段，加熱段，風(fēng)機(jī)段等組合而成。機(jī)組風(fēng)機(jī)段采用的是離心風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)出風(fēng)口輻射出強(qiáng)烈的空氣動力性噪聲，噪聲以低頻成分為主，隨著頻率的提高，噪聲逐漸下降，聲功率頻譜特性參見圖8。

圖8　主控室區(qū)域AHU聲功率頻譜圖

風(fēng)機(jī)噪聲主要包含進(jìn)、出風(fēng)口空氣動力性噪聲和機(jī)械噪聲、電機(jī)噪聲，以空氣動力性噪聲為主?？諝鈩恿π栽肼曋饕譃樾D(zhuǎn)噪聲和渦流噪聲2種。

旋轉(zhuǎn)噪聲產(chǎn)生的機(jī)理［3］：風(fēng)機(jī)葉片繞軸旋轉(zhuǎn)時，風(fēng)機(jī)葉片相對于氣流運(yùn)動，迎風(fēng)側(cè)與背風(fēng)側(cè)所受壓力不同。在旋轉(zhuǎn)輪的葉片通道出口處，沿周向的氣動壓力與氣流速度都有很大變化，旋轉(zhuǎn)的葉片通道掠過較窄的蝸舌處，就會出現(xiàn)周期性的壓力和速度脈動，從而產(chǎn)生噪聲。葉片在自由空間旋轉(zhuǎn)時。對于葉片鄰近的某固定空間位置來說，每當(dāng)一個葉片通過時，空氣受到葉片及其壓力場的激勵，壓力就會起伏變化一次，旋轉(zhuǎn)的葉片不斷地逐個通過，相應(yīng)逐個地產(chǎn)生脈沖，向周圍輻射噪聲。

旋轉(zhuǎn)噪聲的頻率為:

f=in/60

式中：

n——每分鐘的轉(zhuǎn)速

z——葉片數(shù)

i——頻率諧波序號，i=1時的頻率為基頻

渦流噪聲的產(chǎn)生機(jī)理［3］：風(fēng)機(jī)葉片相對于氣流運(yùn)動時，渦旋在葉片上側(cè)不斷地形成、發(fā)展和滑脫，產(chǎn)生一系列順流而下的旋渦。由于渦旋的中心與邊緣的壓力是不相同的，因此在渦旋脫體的過程中，渦流分裂，使氣體發(fā)生擾動，葉片受到交變氣體擾動作用力。上述過程中，葉片要不斷地向氣體施加周期性的反作用力，形成氣流的壓縮與稀疏過程，從而向周圍輻射聲波，產(chǎn)生渦流噪聲。渦流噪聲的頻率為：

fm=iβv/L

式中：

β——斯特勞哈爾（Strouhal）系數(shù)，β=0.14～0.2，一般隨雷諾數(shù)的增加而緩慢地增加，計算中一般可取β=0.185

v——?dú)饬髋c葉片的相對速度

L——葉片正表面的寬度在垂直于速度平面上的投影

i——頻率諧波序號

離心風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)噪聲與渦旋噪聲同時存在，若葉片尖端的圓周速度相應(yīng)的馬赫數(shù)小于0.4，渦旋噪聲則占主導(dǎo)地位，若葉片尖端的圓周速度相應(yīng)的馬赫數(shù)大于0.4，旋轉(zhuǎn)噪聲則占主導(dǎo)地位。這2部分共同構(gòu)成了系統(tǒng)消聲設(shè)計的主要聲源。

組合式空氣處理機(jī)組（AHU）除產(chǎn)生強(qiáng)烈的空氣動力性噪聲外，還會通過與機(jī)組連接的剛性基礎(chǔ)等部位向臨近房間傳播固體聲?？照{(diào)機(jī)房位于主控室同層，整個機(jī)組設(shè)備通過螺栓與混凝土基礎(chǔ)呈剛性連接，同時，所有通風(fēng)管道與支撐或吊架都是剛性連接，而支撐和吊架為剛性件，直接與基礎(chǔ)和結(jié)構(gòu)剛性連接，實(shí)現(xiàn)了又一個明顯的固體傳聲通道?？照{(diào)機(jī)組安裝方式如圖9所示。

固體聲傳遞通道主要有兩種：

一是機(jī)組振動通過基礎(chǔ)或基座直接傳遞到主控室結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)輻射出較高的噪聲。

二是機(jī)組振動通過管道、托架、吊架等間接傳遞到主控室結(jié)構(gòu)，從而形成新的噪聲源，以上兩種傳遞方式在本項目中都存在。

圖9　空調(diào)機(jī)組（AHU）安裝圖

2　暖通空調(diào)空氣輸配系統(tǒng)消聲設(shè)計過程

2.1消聲設(shè)計計算的主要內(nèi)容及步驟

（1）系統(tǒng)消聲設(shè)計主要內(nèi)容

A、采用空調(diào)機(jī)組廠家給出的機(jī)組風(fēng)機(jī)的聲功率級；若無法提供，選用風(fēng)機(jī)的比聲功率級或風(fēng)機(jī)特性曲線資料計算風(fēng)機(jī)的聲功率級；未提供風(fēng)機(jī)噪聲特性曲線參數(shù)的根據(jù)風(fēng)機(jī)風(fēng)量、全壓參數(shù)按照上述計算公式計算風(fēng)機(jī)聲功率級。

B、根據(jù)已確定的暖通空調(diào)系統(tǒng)管路設(shè)計、計算各部件的氣流噪聲聲功率級。

C、計算管路各部件的噪聲自然衰減值。

D、從風(fēng)機(jī)聲源聲功率級開始，逐段減去系統(tǒng)各部件的自然衰減并疊加各部件的氣流再生噪聲，最后計算得到房間內(nèi)接受點(diǎn)（敏感點(diǎn)）的剩余噪聲聲壓級值。

E、根據(jù)工程設(shè)計確定的室內(nèi)噪聲允許標(biāo)準(zhǔn)及計算得到的室內(nèi)接受點(diǎn)的剩余噪聲聲壓級值計算系統(tǒng)內(nèi)應(yīng)設(shè)置消聲器所需的總消聲量。

（2）系統(tǒng)消聲設(shè)計主要步驟

如圖10暖通空調(diào)系統(tǒng)消聲設(shè)計程序框圖10［5］所示。

圖10　暖通空調(diào)系統(tǒng)消聲設(shè)計程序框圖［1］

按照以上設(shè)計內(nèi)容和步驟，確定系統(tǒng)所需綜合消聲量，根據(jù)系統(tǒng)流量等數(shù)據(jù)計算擬采用的消聲器的插入損失，再根據(jù)計算結(jié)果及相關(guān)工程經(jīng)驗確定所采用消聲器的數(shù)量、類型及末端消聲靜壓箱的設(shè)計（主要承擔(dān)穩(wěn)定風(fēng)口氣流及承擔(dān)消聲設(shè)計余量的作用）（詳見《某核電廠1DVC系統(tǒng)聲學(xué)計算書（送風(fēng)系統(tǒng)）》）。

2.2系統(tǒng)消聲設(shè)計過程

（1）消聲設(shè)計計算公式

系統(tǒng)消聲設(shè)計計算主要所采用的公式有：風(fēng)機(jī)聲功率估算公式、管路自然衰減公式和管路氣流再生噪聲聲功率公式等，如：

A、三通自然衰減公式：

△L=10lg（S1/S）

式中：

S1——支管斷面積（m2）

S——分叉處全部支管斷面積（m2）

B、直管道氣流再生噪聲聲功率級公式：

Lw=Lwc+50lgV+10lgS

式中：

Lwc——比聲功率級，可取10dB

V——管內(nèi)氣流速度（m/s）

S——管道斷面積（m2）

（2）消聲設(shè)計計算過程

現(xiàn)以某核電廠1DVC暖通空調(diào)系統(tǒng)送風(fēng)系統(tǒng)（主要為1#主控室、L709計算機(jī)房、隔離辦等房間服務(wù)）為例進(jìn)行闡述。該系統(tǒng)管道布置如圖11、圖12所示。

根據(jù)支管段風(fēng)量大小并相關(guān)工程經(jīng)驗，用于聲學(xué)計算的管路系統(tǒng)可簡化為如圖13所示。

系統(tǒng)消聲設(shè)計過程參見表1《某核電廠1DVC系統(tǒng)聲學(xué)計算書（送風(fēng)系統(tǒng)）》。

2.3消聲器性能驗算

以如圖11、圖12所示采用的阻性片式消聲器（1350×840×1220，單位：mm）為例進(jìn)行消聲器性能驗算，計算結(jié)果如表2所示。

圖11　1DVC暖通空調(diào)系統(tǒng)送風(fēng)系統(tǒng)管路布置圖

圖12　1DVC暖通空調(diào)系統(tǒng)送風(fēng)系統(tǒng)管路布置圖（2）

圖13　1DVC暖通空調(diào)系統(tǒng)送風(fēng)系統(tǒng)管路簡化圖

表1　某核電廠1DVC系統(tǒng)聲學(xué)計算書（送風(fēng)系統(tǒng)）

接表1

表2　某核電廠1DVC系統(tǒng)阻性片式消聲性能驗算表

在消聲設(shè)備性能驗算的基礎(chǔ)上，結(jié)合首都機(jī)場3#航站樓、中國工商銀行總行業(yè)務(wù)營運(yùn)中心等相關(guān)工程經(jīng)驗進(jìn)行修正，采用在主風(fēng)管安裝阻性片式消聲器（3臺）、微穿孔板消聲器（2臺）及風(fēng)口末端消聲靜壓箱（1臺）相組合的方式。阻性片式消聲器消聲頻帶較寬，微穿孔板消聲器在中低頻段有較好的消聲性能，兩者組合可進(jìn)一步提高系統(tǒng)的消聲帶寬，風(fēng)口末端采用與消聲靜壓箱連接、消聲靜壓箱與消聲軟管相連接的方式，主要用來承擔(dān)消聲設(shè)計余量和穩(wěn)定風(fēng)口氣流，減少氣流再生噪聲的作用。其具體布置方案參見圖11、圖12，采用此方案可最大限度節(jié)約消聲器的使用數(shù)量，并能兼顧到支管段所服務(wù)區(qū)域的系統(tǒng)消聲設(shè)計。擬采用的主要消聲設(shè)備示意圖如圖14所示。

微穿孔板消聲器

阻性片式消聲器

圖14　主控室區(qū)域擬采用主要消聲設(shè)備示意圖

2.4 消聲設(shè)計計算結(jié)果及分析

設(shè)計結(jié)果如圖15所示。

圖15　主控室區(qū)域消聲設(shè)計結(jié)果對比分析

本系統(tǒng)為消除聲源較高的低頻噪聲，獲得更好的聲舒適度，在進(jìn)行聲學(xué)計算及消聲設(shè)備性能驗算的基礎(chǔ)上，結(jié)合相關(guān)工程經(jīng)驗，采用不同類型消聲設(shè)備相組合的方式。消聲設(shè)備安裝完畢后，系統(tǒng)運(yùn)行時風(fēng)口噪聲整體滿足NR35曲線的最低要求，噪聲值在低頻段衰減較大，比NR35曲線感覺有更好的聲舒適度。

3　風(fēng)管二次激發(fā)噪聲及固體聲解決方案

3.1風(fēng)管二次激發(fā)噪聲解決方案

根據(jù)風(fēng)管二次激發(fā)噪聲產(chǎn)生機(jī)理，結(jié)合風(fēng)管布設(shè)位置及噪聲超標(biāo)情況，采用在風(fēng)管表面粘貼約束阻尼板的方案。阻尼在抑制振動過程中的主要作用有：衰減沿結(jié)構(gòu)傳遞的振動能量；減弱共振頻率附近的振動。阻尼以阻尼容量ψ度量。其定義是：振動系統(tǒng)每振動一個周期所損失的能量W′與總的振動能量W的比值，即Ψ=W′/W。表征隨尼性能最常用的量是損耗因子η［4］，最佳阻尼材料的選擇與振動物體的大小、質(zhì)量、振動頻率、運(yùn)行功能等因素有關(guān)， 約束阻尼層相當(dāng)于將粘彈性阻尼材料粘合在風(fēng)管與阻尼板（約束阻尼板產(chǎn)品自帶）之間，當(dāng)風(fēng)管壁因激振力而彎曲變形時，本體金屬板與約束層產(chǎn)生相對滑移運(yùn)動，粘彈性阻尼材料產(chǎn)生剪切應(yīng)變使一部分機(jī)械能損耗的結(jié)構(gòu)。本工程選用的約束阻尼層［4］（在粘彈性材料表面粘貼有一層金屬板），在達(dá)到約束阻尼作用的同時，也可提高風(fēng)管本身的隔聲量，同時起到隔聲包扎的作用，其安裝示意圖如圖16所示，工程完工后圖片如圖17所示。

圖16　約束阻尼（隔聲包扎）、隔振吊架安裝示意圖

圖17　約束阻尼（隔聲包扎）、隔振吊架安裝圖

圖18　主管道消聲器、隔振吊架安裝圖

3.2風(fēng)管固體聲解決方案

為降低管道振動通過剛性支、吊架向頂棚、墻壁等主控室結(jié)構(gòu)件傳播固體聲，需對整個暖通空調(diào)系統(tǒng)管道采用隔振支、吊架（含管路系統(tǒng)安裝的消聲設(shè)備）。

隔振吊架由底板、阻尼彈簧隔振器、管箍、橫梁等部件組成，其安裝大樣如圖19所示，現(xiàn)場應(yīng)用如圖17、圖18所示，隔振吊架使用前必須通過樓層反應(yīng)譜抗震校核。

圖19　隔振吊架節(jié)點(diǎn)安裝大樣圖

3.3空調(diào)機(jī)組固體聲解決方案

（1）空調(diào)機(jī)組與基礎(chǔ)間隔振

機(jī)組與基礎(chǔ)間設(shè)計隔聲墊層，考慮到機(jī)組包括循環(huán)水泵的抗震要求，可設(shè)計鋼彈簧隔振系統(tǒng)，適度剛度設(shè)計來降低機(jī)組振動通過基礎(chǔ)傳遞到主控室的低頻固體聲，同時要確保機(jī)組的抗震能力和防振要求。

（2）空調(diào)機(jī)組系統(tǒng)進(jìn)出口管道隔振

進(jìn)出口管道適當(dāng)部位由剛性連接設(shè)計成柔性連接，降低或阻斷振動通過管道的傳遞。

4　結(jié)論及建議

結(jié)論：暖通空調(diào)空氣輸配系統(tǒng)的噪聲綜合控制是一項系統(tǒng)工程，根據(jù)某在運(yùn)行核電廠主控室噪聲測試結(jié)果分析，風(fēng)口噪聲超標(biāo)主要因素有：系統(tǒng)消聲設(shè)計不合理；系統(tǒng)氣流再生噪聲未進(jìn)行準(zhǔn)確計算；所選消聲設(shè)備性能與系統(tǒng)未進(jìn)行合理匹配；缺乏相關(guān)工程經(jīng)驗，在理論設(shè)計的基礎(chǔ)上未進(jìn)行合理修正等原因造成的。解決暖通空調(diào)系統(tǒng)風(fēng)口噪聲污染，需對系統(tǒng)進(jìn)行消聲設(shè)計計算，綜合考慮管道系統(tǒng)（含風(fēng)口末端）的噪聲自然衰減和氣流再生噪聲、房間內(nèi)的聲傳遞衰減量等因素，確定系統(tǒng)所需綜合消聲量，再根據(jù)計算結(jié)果及相關(guān)工程經(jīng)驗確定所采用消聲器的數(shù)量、類型及末端消聲靜壓箱的設(shè)計（主要承擔(dān)穩(wěn)定風(fēng)口氣流及承擔(dān)消聲設(shè)計余量的作用）。解決風(fēng)管本身輻射的二次激發(fā)噪聲及固體聲傳遞，需從產(chǎn)生機(jī)理出發(fā)，結(jié)合相關(guān)工程經(jīng)驗進(jìn)行隔振吊架、減震阻尼等減振降噪設(shè)計。

建議：通過順利完成某核電廠主控室暖通空調(diào)系統(tǒng)空氣輸配系統(tǒng)噪聲綜合控制工程，得到的體驗是：在同類工程的設(shè)計實(shí)踐中，需嚴(yán)格按照設(shè)計程序進(jìn)行系統(tǒng)消聲設(shè)計計算，根據(jù)項目實(shí)際現(xiàn)場及設(shè)備的約束條件，對消聲設(shè)備進(jìn)行必要的優(yōu)化配套組合，并參照類似實(shí)際工程經(jīng)驗進(jìn)行修正，該設(shè)計結(jié)果是可靠的。

［1］GB/T13630-92.核電廠控制室的設(shè)計.中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，1993.7:1-38.

［2］苑曉東，蔣衛(wèi)真，李廣慧等. 0706G8285秦山核電廠擴(kuò)建項目（方家山核電工程）主控室環(huán)境噪聲治理技術(shù)規(guī)格書.2010.5:7，18.

［3］劉橋梁，馮成戈，王曉東，李明潔. 空調(diào)風(fēng)機(jī)噪聲的產(chǎn)生機(jī)理及控制途徑. 風(fēng)機(jī)技術(shù) 2004，4:57，58.

［4］周新祥.噪聲控制及應(yīng)用實(shí)例.北京:海洋出版社，1999.2:318，319. ［5］馬大猷. 噪聲與振動控制工程手冊［M］. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2002:524-536.

劉海成（1973-），男，本科，工學(xué)學(xué)士，目前從事室內(nèi)外聲環(huán)境治理、暖通空調(diào)系統(tǒng)噪聲與振動治理方案及降噪設(shè)備的設(shè)計等專業(yè)技術(shù)工作。

E-mail: 751744719@qq.com

Integrated Control of air distribution system noise—— A nuclear power plant control room HVAC system

Haicheng Liu
（Beijing Greentec Acoustic Engineering Holdings Co.，LTG， Beijing， 102200， China）

China has built nuclear power plant main control room noise value agreed to 56dB （A） or so， after the noise control noise is 53dB （A） or so. However， according to relevant national standards，environmental noise limits for new projects main control room to achieve 45dB （A）. Accordingly， the monitoring of operating nuclear power plants in the main control room noise， room sound field simulation and identify sound sources， found that: air HVAC system noise of the air distribution system to produce secondary duct itself radiated noise excitation is sound and solid the main source of indoor master acoustic environment. Studies have shown that: the main factors vent excessive noise muffler system design is unreasonable， the system calculation inaccurate flow noise， noise reduction equipment and system performance is not reasonable match and the lack of relevant engineering experience. In this paper，the problems identified， the system describes the different mechanisms produce noise with different noise reduction measures should be analyzed wind pipe itself radiated noise excitation and solid sound excessivecountermeasures， and from the HVAC system controls air distribution system starting noise， it made a similar noise reduction reference integrated HVAC systems solutions.

Air Noise； Secondary Excitation noise； Muffler Design； Engineering Experience

TB53

A

2095-8412 （2016） 03-454-10