劉　明，張家銘，周治平，向章波

(中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(武漢)工程學(xué)院，湖北 武漢 430074)

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紅層軟巖隧道圍巖穩(wěn)定性及支護(hù)時(shí)機(jī)研究

劉明，張家銘，周治平，向章波

(中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(武漢)工程學(xué)院，湖北 武漢 430074)

摘要：新奧法作為一種目前國(guó)內(nèi)外地下工程建筑及隧道施工時(shí)普遍應(yīng)用的方法，其原理與優(yōu)勢(shì)得到了廣泛認(rèn)可。為分析紅層軟巖隧道施工中的圍巖穩(wěn)定性和支護(hù)合理性，根據(jù)成貴高鐵南廠溝隧道工程實(shí)際情況，利用實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)的隧道圍巖拱頂下沉和周邊收斂數(shù)據(jù)，基于新奧法理念研究了隧道圍巖的穩(wěn)定狀況、變形規(guī)律以及二襯支護(hù)時(shí)機(jī)。結(jié)果表明：南廠溝隧道紅層軟弱圍巖變形可分為變形急速增加階段、變形相對(duì)穩(wěn)定階段和變形緩慢增加階段三個(gè)階段；針對(duì)圍巖拱頂下沉和周邊收斂的合理的擬合曲線，通過擬合計(jì)算可以得到圍巖變形趨于穩(wěn)定的時(shí)間，并據(jù)此提出合理地判定二襯施作時(shí)間的方法，可為類似工程提供借鑒。

關(guān)鍵詞：紅層軟巖隧道；新奧法；監(jiān)控量測(cè);圍巖穩(wěn)定性；二襯支護(hù)時(shí)機(jī)

新奧法(New Austrian Tunneling Method,NATM)的原理是充分發(fā)揮圍巖自穩(wěn)能力使圍巖成為承載結(jié)構(gòu)的一部分[1]。監(jiān)控量測(cè)作為新奧法的三大支柱之一，通過隧道施工過程中對(duì)圍巖和支護(hù)系統(tǒng)穩(wěn)定狀況的實(shí)時(shí)監(jiān)控，對(duì)監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)進(jìn)行分析和綜合判斷，并進(jìn)行反饋，對(duì)優(yōu)化支護(hù)設(shè)計(jì)及施工發(fā)揮重要的作用。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者在隧道圍巖穩(wěn)定性及支護(hù)時(shí)機(jī)方面做了大量的研究工作。在國(guó)外,Kaiser等[2]和Sulem等[3]對(duì)隧道圍巖穩(wěn)定性及支護(hù)時(shí)機(jī)做了較早的研究。在國(guó)內(nèi)，楊建平等[4]研究了小靜距隧道在不同荷載釋放比例下不同支護(hù)時(shí)機(jī)對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響；王中文等[5]利用擬合公式分析了考慮圍巖蠕變特性的隧道二襯在不同級(jí)別圍巖、不同初襯厚度和開挖跨度時(shí)的合理支護(hù)時(shí)機(jī)；張學(xué)文等[6]利用有限元方法對(duì)引水隧洞施工過程中圍巖與襯砌之間的作用進(jìn)行了數(shù)值模擬。

隨著川南地區(qū)高速鐵路的興修，出現(xiàn)大量穿越紅層軟巖的隧道。紅層是外觀以紅色為主色調(diào)的碎屑巖沉積地層[7]，其成巖膠結(jié)程度差且富含黏土礦物導(dǎo)致其表現(xiàn)出強(qiáng)度低、塑性變形大、水理性強(qiáng)、易風(fēng)化等特殊性質(zhì)[8-10]。目前學(xué)者們針對(duì)此種工程地質(zhì)條件下有關(guān)隧道圍巖穩(wěn)定性方面的研究較少，因此開展紅層軟巖隧道開挖后圍巖穩(wěn)定性評(píng)價(jià)及支護(hù)方案研究具有重要的意義。為此，本文根據(jù)成貴高鐵南廠溝隧道工程實(shí)際情況，利用實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，基于新奧法理念研究了紅層軟巖隧道圍巖的穩(wěn)定狀況，分析其變形規(guī)律，并提出合理的判定二襯支護(hù)施工時(shí)間的方法，以為類似工程提供參考。

1工程概況

1.1工程背景

1.2基于新奧法的監(jiān)控量測(cè)方案

監(jiān)控量測(cè)的目的是在隧道施工過程中，對(duì)圍巖和支護(hù)系統(tǒng)的穩(wěn)定狀態(tài)進(jìn)行監(jiān)測(cè)，為初期支護(hù)和二次襯砌的參數(shù)調(diào)整提供依據(jù)，且監(jiān)測(cè)量測(cè)的數(shù)據(jù)經(jīng)整理和分析獲取的信息及時(shí)反饋到設(shè)計(jì)和施工中，進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計(jì)和施工方案，以達(dá)到安全、經(jīng)濟(jì)、快速的目的，同時(shí)也是施工安全和質(zhì)量的保障。

1.2.1隧道圍巖凈空水平收斂量測(cè)

凈空水平收斂量測(cè)采用全站儀進(jìn)行，隧道開挖后按要求迅速安裝反射片并編號(hào)，初始讀數(shù)應(yīng)在開挖后12 h內(nèi)讀取，最遲不得大于24 h，而且在下一循環(huán)開挖前獲得初始讀數(shù)。測(cè)點(diǎn)應(yīng)牢固可靠、易于識(shí)別，并注意保護(hù)，嚴(yán)防爆破損壞。

作為觀測(cè)隧道圍巖凈空位移量測(cè)技術(shù)的全站儀遙測(cè)技術(shù)，其基本原理是利用全站儀自由設(shè)站遠(yuǎn)距離測(cè)定量測(cè)點(diǎn)位不同時(shí)段相對(duì)的三維坐標(biāo)，求出其基線值，再計(jì)算收斂位移。其計(jì)算公式如下：

(1)

Δsi=si-si-1

(2)

Si=∑si

(3)

式中：si為第i天的基線值；Δsi為第i天與第i-1天基線值之差，即收斂差值；Si為第i天與第1天基線值之差，即總收斂值。

全站儀圍巖凈空位移量測(cè)示意圖見圖1。

圖1　全站儀圍巖凈空位移量測(cè)示意圖Fig.1　Schematic diagram of surrounding rock displacement　　　measurement with the total-station

1.2.2隧道圍巖拱頂下沉量測(cè)

拱頂下沉主要用于確認(rèn)隧道圍巖的穩(wěn)定性。在每個(gè)量測(cè)斷面的拱部設(shè)置測(cè)點(diǎn)，量測(cè)時(shí)采用一把長(zhǎng)度適宜的鋼卷尺，尺端連一個(gè)自制掛鉤掛在測(cè)點(diǎn)上，將尺子鉛垂放下，穩(wěn)定后采用精密水準(zhǔn)儀和銦鋼水準(zhǔn)尺測(cè)量拱頂沉降量，噴射混凝土后應(yīng)迅速在測(cè)點(diǎn)處設(shè)固定樁，在各工區(qū)洞外各設(shè)一水準(zhǔn)基點(diǎn)供洞內(nèi)拱頂下沉量測(cè)用。

南廠溝隧道洞內(nèi)斷面監(jiān)控量測(cè)布置方案見圖2。

圖2　南廠溝隧道洞內(nèi)斷面監(jiān)控量測(cè)布置方案Fig.2　Distribution diagram of observation points for　　　surrounding rock displacement measurement　　　in the Nanchanggou tunnel

1.3南廠溝隧道圍巖工作狀態(tài)判定

在隧道施工監(jiān)測(cè)過程中，針對(duì)南廠溝隧道的工程地質(zhì)條件以及支護(hù)和施工方法，建立判斷標(biāo)準(zhǔn)來(lái)直接根據(jù)量測(cè)結(jié)果判斷圍巖的穩(wěn)定性和支護(hù)系統(tǒng)的工作狀態(tài)，并作為調(diào)整支護(hù)參數(shù)和采取相應(yīng)的施工技術(shù)措施的依據(jù)。根據(jù)《鐵路隧道監(jiān)控量測(cè)技術(shù)規(guī)程》(TB 10121—2007)和《關(guān)于進(jìn)一步明確軟弱圍巖及不良地質(zhì)鐵路隧道設(shè)計(jì)施工有關(guān)技術(shù)規(guī)定的通知》[鐵建設(shè)(2010)120號(hào)]，以及《關(guān)于印發(fā)〈鐵路隧道監(jiān)控量測(cè)標(biāo)準(zhǔn)化管理實(shí)施意見〉的通知》[工管辦函(2014)92號(hào)]的相關(guān)要求，確定其判定條件如下：

(1) 隧道圍巖凈空變化、拱頂下沉和地表下沉(淺埋地段)等必測(cè)項(xiàng)目應(yīng)設(shè)置在同一斷面，其量測(cè)斷面間距按表1判定。

表1　量測(cè)斷面間距設(shè)置

(2) 隧道圍巖凈空水平收斂量測(cè)和拱頂下沉量測(cè)采用相同的監(jiān)控量測(cè)頻率，量測(cè)頻率應(yīng)根據(jù)量測(cè)斷面距開挖工作面的距離和位移速度分別按表2和表3確定。實(shí)際量測(cè)頻率應(yīng)從由開挖工作面的距離決定的監(jiān)控量測(cè)頻率(表2)和由位移速度決定的監(jiān)控量測(cè)頻率(表3)之中選擇較高的一個(gè)量測(cè)頻率。

表2　按量測(cè)斷面距開挖面的距離確定的

注：B為隧道開挖寬度。

表3　按位移速度確定的監(jiān)控量測(cè)頻率

(3) 采用隧道圍巖變形總量和變形速度對(duì)隧道安全進(jìn)行等級(jí)管理，隧道圍巖變形總量安全管理等級(jí)見表4。

表4　隧道圍巖變形總量安全管理等級(jí)表

當(dāng)測(cè)點(diǎn)位移速度大于5 mm/d時(shí)，由監(jiān)理工程師組織施工單位在施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行原因分析，并采取處理措施；當(dāng)測(cè)點(diǎn)位移速度連續(xù)2 d大于10 mm/d時(shí)，由監(jiān)理單位組織施工單位進(jìn)行原因分析和制定處理措施并上報(bào)建設(shè)單位段落指揮部批準(zhǔn)；當(dāng)測(cè)點(diǎn)位移速度大于15 mm/d時(shí)，由公司段落指揮部組織設(shè)計(jì)、監(jiān)理、施工等單位進(jìn)行原因分析，并制定處理措施。

根據(jù)圍巖位移量測(cè)值或預(yù)計(jì)最終位移值與位移臨界值進(jìn)行對(duì)比，來(lái)確定隧道圍巖變形管理等級(jí)，位移臨界值的確定需根據(jù)具體工程來(lái)確定。南廠溝隧道圍巖變形管理等級(jí)見表5。

表5　南廠溝隧道圍巖變形管理等級(jí)

注：U為實(shí)測(cè)位移值(mm)；U0為最大允許位移值(mm)。

2監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)分析

本文選用南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+840和D2K101+845兩個(gè)斷面監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，由于這兩個(gè)斷面距洞口分別為15 m和20 m，出于安全步距的考慮并未及時(shí)施作二襯，因此該斷面圍巖變形并不受二襯支護(hù)的影響，可以充分分析其變形隨時(shí)間的變化規(guī)律，且具有一定的科學(xué)性。南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+840和D2K101+845斷面圍巖拱頂下沉量隨時(shí)間的變化曲線見圖3和圖4，圍巖周邊收斂值隨時(shí)間的變化曲線見圖5和圖6。

圖3　南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+840斷面圍巖　　　拱頂下沉量隨時(shí)間的變化曲線Fig.3　Displacement of vault crown settlement of the　　　surrounding rock varying with time at 　　　D2K101+840 cross section of the Nanchanggou　　　tunnel entrance

圖4　南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+845斷面圍巖　　　拱頂下沉量隨時(shí)間的變化曲線Fig.4　Displacement of vault crown settlement of the　　　surrounding rock varying with time at 　　　D2K101+845 cross section of the Nanchanggou　　　tunnel entrance

圖5　南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+845斷面測(cè)線1圍巖　　　周邊收斂值隨時(shí)間的變化曲線Fig.5　Peripheral displacement convergence of survey　　　line 1 of the surrounding rock varying with 　　　time at D2K101+845 cross section of the　　　Nanchanggou tunnel entrance

圖6　南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+845斷面測(cè)線2圍巖　　　周邊收斂值隨時(shí)間的變化曲線Fig.6　Peripheral displacement convergence of survey　　　line 2 of the surrounding rock varying with time　　　at D2K101+845 cross section of the　　　Nanchanggou tunnel entrance

由圖3和圖4可見，南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+840和D2K101+845斷面圍巖拱頂下沉累計(jì)值在隧道開挖后急速增長(zhǎng)，在變形量達(dá)到一定值后趨于穩(wěn)定。

由圖5和圖6可見，南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+840斷面和南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+845斷面圍巖周邊收斂累計(jì)值先發(fā)生較大的波動(dòng)隨后緩慢增加再趨于穩(wěn)定。

岳喜軍[11]對(duì)泥質(zhì)砂巖做了一系列力學(xué)性質(zhì)試驗(yàn)后認(rèn)為，影響砂巖及泥質(zhì)砂巖強(qiáng)度的關(guān)鍵是巖體中裂隙的變化，因此將泥質(zhì)砂巖應(yīng)力-應(yīng)變曲線分為四個(gè)階段，即裂隙閉合階段、彈性變形階段、裂隙擴(kuò)張階段和加速變形破壞階段，并指出當(dāng)裂隙在應(yīng)力作用下全部閉合后，巖體強(qiáng)度最大，其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線呈短暫的線性關(guān)系，而后裂隙擴(kuò)張會(huì)導(dǎo)致巖體強(qiáng)度降低。據(jù)此，可以根據(jù)圖3和圖4隧道圍巖拱頂下沉監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)應(yīng)地將隧道圍巖變形分為三個(gè)階段(以D2K101+840斷面圍巖拱頂下沉量隨時(shí)間的變化曲線為例)：變形急速增加階段(07-01～07-18)、變形相對(duì)穩(wěn)定階段(07-18～08-11)和變形緩慢增加階段(08-11～)。一般認(rèn)為，二襯施作在圍巖變形趨于穩(wěn)定后即可進(jìn)行，因此根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)判斷何時(shí)是二襯施作最佳時(shí)期是非常重要的。

3隧道圍巖變形數(shù)據(jù)擬合

根據(jù)《鐵路隧道工程施工技術(shù)指南》(TZ 204—2008)規(guī)定，二次襯砌施作一般在隧道圍巖和初期支護(hù)變形趨于穩(wěn)定后進(jìn)行，變形趨于穩(wěn)定應(yīng)符合：隧道周邊變形速率明顯下降并趨于緩和；或水平收斂(拱腳附近7 d平均值)小于0.2 mm/d、拱頂下沉速度小于0.15 mm/d；或施作二次襯砌前的累計(jì)位移已達(dá)極限位移的80%以上[12]。

由于紅層軟巖的特殊性，即使在變形趨于穩(wěn)定后依然難以達(dá)到規(guī)范要求的收斂及下沉速度，因此根據(jù)規(guī)范無(wú)法確定紅層軟巖隧道合理施作二襯的時(shí)間。另外，由于現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè)所得到的數(shù)據(jù)有一定的離散性，它包含著偶然誤差的影響，根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)繪制的隨時(shí)間而變化的散點(diǎn)圖會(huì)出現(xiàn)上下波動(dòng)，所以不經(jīng)過處理難以利用[13]。對(duì)此，本文利用Origin9對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)散點(diǎn)圖進(jìn)行擬合，可以在很大程度上消除這種誤差，并根據(jù)擬合曲線的變形速率及其變化率進(jìn)行研究，據(jù)此來(lái)判斷隧道圍巖的穩(wěn)定性，預(yù)測(cè)圍巖進(jìn)一步的變形，為指導(dǎo)施工提供科學(xué)的依據(jù)。常用的擬合曲線有多種，本文選取U=A(1-eBt)指數(shù)函數(shù)來(lái)擬合南廠溝隧道圍巖拱頂下沉趨勢(shì)，選取U=-A+Bln(1+t)對(duì)數(shù)函數(shù)來(lái)擬合南廠溝隧道圍巖周邊收斂趨勢(shì)。南廠溝隧道進(jìn)口DZK101+840和DZK101+845斷面圍巖拱頂下沉擬合曲線見圖7和圖8，其周邊收斂擬合曲線見圖9和圖10。

采用指數(shù)函數(shù)擬合圍巖拱頂下沉變化曲線可以較好地預(yù)估拱頂最終下沉量和趨于穩(wěn)定的時(shí)間，例如南廠溝隧道D2K101+840斷面圍巖拱頂下沉擬合曲線為U=31.063×(1-e-0.099 2t)，當(dāng)拱頂下沉變化率小于0.15 mm/d時(shí)，認(rèn)為圍巖變形基本穩(wěn)定。因此，取U′<0.15 mm，得到t>30.46 d，取t=31 d，即認(rèn)為圍巖拱頂下沉達(dá)到穩(wěn)定。

采用對(duì)數(shù)函數(shù)擬合圍巖周邊收斂曲線雖不能預(yù)測(cè)最終變形值，但可以用來(lái)判斷圍巖周邊收斂趨于穩(wěn)定的時(shí)間，例如南廠溝隧道D2K101+845斷面測(cè)線1圍巖周邊收斂擬合曲線為U=-2.862+1.655ln(1+t)，當(dāng)周邊收斂變化率小于0.1 mm/d時(shí)認(rèn)為圍巖變形基本穩(wěn)定。取U′<0.1 mm，得到t>16.5 d，取t=17 d，結(jié)合D2K101+845斷面圍巖拱頂下沉分析，即認(rèn)為開挖第26 d后即可進(jìn)行二襯施工。各斷面關(guān)鍵點(diǎn)變形擬合分析見表5。

圖7　南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+840斷面圍巖拱頂　　　下沉擬合曲線Fig.7　Fitting curve for the accumulative displacement　　　of vault crown settlement of the surrounding rock　　　varying with time at D2K101+840 cross　　　section of the Nanchanggou tunnel entrance

圖8　南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+845斷面圍巖拱頂　　　下沉擬合曲線Fig.8　Fitting curve for the displacement of vault crown　　　settlement of the surrounding rock varying　　　with time at D2K101+845 cross section of the 　　　Nanchanggou tunnel entrance

南廠溝隧道典型斷面D2K101+840和D2K101+845均位于Ⅴ級(jí)圍巖區(qū)，拱頂下沉速度最大值分別為4.3 mm/d和4.6 mm/d，均發(fā)生在開挖后5～10 d內(nèi)，隨后變形速度迅速降低并趨于平穩(wěn)，說(shuō)明隧道圍巖變形穩(wěn)定，印證了新奧法施工的可行性。同時(shí)，由于南廠溝隧道典型斷面D2K101+840和D2K101+845圍巖最大下沉量分別為32.7 mm和31.6 mm，最大周邊收斂值分別為6.27 mm和4.81 mm，低于預(yù)警值，證明初期支護(hù)設(shè)計(jì)滿足要求。因此，在日后施工過程中若發(fā)現(xiàn)隧道圍巖變形量遠(yuǎn)小于預(yù)警值，基于新奧法理念，可以適當(dāng)修改初期支護(hù)設(shè)計(jì)，充分發(fā)揮圍巖自穩(wěn)能力，并控制圍巖變形量，以達(dá)到施工更為經(jīng)濟(jì)合理的目的；若發(fā)現(xiàn)隧道圍巖變形量接近或超過預(yù)警值的情況，應(yīng)分析其原因，并通過修改初期支護(hù)設(shè)計(jì)來(lái)保證施工安全。可見，監(jiān)控量測(cè)作為信息化施工的重要依據(jù)，應(yīng)充分發(fā)揮其作用，以提升隧道工程品質(zhì)。

圖9　南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+845斷面測(cè)線1圍巖　　　周邊收斂擬合曲線Fig.9　Fitting curve for peripheral displacement conver-　　　gence of survey line 1 of the surrounding rock　　　varying with time at D2K101+845 cross section of　　　the Nanchanggou tunnel entrance

圖10　南廠溝隧道進(jìn)口D2K101+845斷面測(cè)線2圍巖　　　周邊收斂擬合曲線Fig.10　Fitting curve for peripheral displacement conver-　　　gence of survey line 2 of the surrounding rock　　　varying with time at D2K101+845 cross section of　　　the Nanchanggou tunnel entrance

斷面量測(cè)項(xiàng)目擬合曲線圍巖變形最終值/mm判定條件二襯施作時(shí)間/dD2K101+840拱頂下沉U=31.063×(1-e-0.0992t)31.063U'<0.15mm31D2K101+845拱頂下沉U=30.3847×(1-e-0.12478t)30.3847U'<0.15mm26D2K101+835拱頂下沉U=31.46034×(1-e-0.0994t)31.46034U'<0.15mm31D2K101+845周邊收斂U=-2.862+1.655ln(1+t)/U'<0.1mm17D2K101+845周邊收斂U=-2.1534+1.7982ln(1+t)/U'<0.1mm18

4結(jié)論

(1) 歸納了紅層軟巖隧道工程中監(jiān)控量測(cè)方案及施工控制標(biāo)準(zhǔn)。

(2) 根據(jù)監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)及前人對(duì)泥質(zhì)砂巖力學(xué)性質(zhì)研究，提出了南廠溝隧道紅層軟弱圍巖變形變化規(guī)律，將圍巖變形分為三個(gè)階段，即變形急速增加階段、變形相對(duì)穩(wěn)定階段和變形緩慢增加階段，具有一定的代表性。

(3) 針對(duì)紅層軟巖隧道施工中缺少合理的標(biāo)準(zhǔn)判斷圍巖變形是否趨于穩(wěn)定這一情況，提出了針對(duì)圍巖拱頂下沉和周邊收斂的合理的擬合曲線，通過擬合計(jì)算可以得到圍巖變形趨于穩(wěn)定的時(shí)間，并提出合理地判定二襯施作時(shí)間的方法，可為類似的工程提供借鑒。

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Analysis of the Surrounding Rock Stability and Supporting Time of a Soft Rock Tunnel in the Red Bed Area

LIU Ming,ZHANG Jiaming,ZHOU Zhiping,XIANG Zhangbo

(FacultyofEngineering,ChinaUniversityofGeosciences,Wuhan430074,China)

Abstract:The New Austrian Tunneling Method (NATM) is a method which has been widely used in the underground engineering and tunnel projects both at home and abroad.Meanwhile,its principle and advantages have also been recognized by engineers almost all over the world.To analyze the stability of surrounding rock and rationality of support measures during construction of soft rock tunnels in the red bed area,the Nanchanggou tunnel,a typical tunnel in Chengdu to Guiyang High Speed Railway,has been chosen as the research object.Based on NATM,this paper intends to study the stability of the surrounding rock and the deformation law of the tunnel as well as its shoring time by examining the real-time monitoring data of tunnel vault crown settlement and peripheral displacement convergence.The results show that the process of surrounding rock deformation of red-bed soft rock of the Nanchanggou tunnel can be divided into three stages in a row,namely the significantly increasing stage,the relatively stable stage and the slowly increasing stage.The time when the deformation of surrounding rock tends to be a stable value can be obtained by making a curve fitting analysis for the settlement of vault crown varying with time and peripheral displacement convergence,based on which the paper proposes the method of determining,the reasonable support time for secondary lining to provide reference for similar projects.

Key words:red-bed soft rock tunnel;NATM;monitoring measurement;surrounding rock stability;supporting time for secondary lining

文章編號(hào)：1671-1556(2016)03-0146-06

收稿日期：2015-09-03修回日期：2016-05-17

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(41002104)

作者簡(jiǎn)介：劉明(1993—)，男，碩士研究生，主要研究方向?yàn)楣こ痰刭|(zhì)。E-mail:840727340@qq.com

中圖分類號(hào)：X93；U452.1

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

DOI：10.13578/j.cnki.issn.1671-1556.2016.03.025

通訊作者：張家銘(1976—)，男，副教授，主要從事工程地質(zhì)及地質(zhì)災(zāi)害防治等方面的研究。E-mail：zjmnm@163.com