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        石林隧道仰拱底鼓原因分析及處治方法研究

        2016-07-08 04:49:57袁川峰三明湄渝高速公路有限責(zé)任公司三明365000
        福建交通科技 2016年2期
        關(guān)鍵詞:圍巖施工

        ■ 袁川峰(三明湄渝高速公路有限責(zé)任公司,三明 365000)

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        石林隧道仰拱底鼓原因分析及處治方法研究

        ■袁川峰
        (三明湄渝高速公路有限責(zé)任公司,三明365000)

        摘要隧道仰拱底鼓破壞是隧道工程的重大問題,針對三明市永寧高速公路石林隧道仰拱底鼓破壞病害以及相關(guān)加固措施,采用有限元軟件對施工過程進(jìn)行數(shù)值模擬并結(jié)合現(xiàn)場監(jiān)控量測數(shù)據(jù)分析,結(jié)果表明造成該隧道仰拱底鼓產(chǎn)生主要有地質(zhì)水文和施工缺陷方面的因素,采用徑向小導(dǎo)管注漿加置換仰拱加固措施能起到較好的效果。

        關(guān)鍵詞仰拱底鼓原因分析處治方法

        0 引言

        福建省是一個(gè)多山地區(qū),地質(zhì)條件特別復(fù)雜,隧道施工難度大。當(dāng)隧道穿越軟弱圍巖或地質(zhì)環(huán)境惡劣的高地應(yīng)力區(qū)時(shí),經(jīng)常發(fā)生隧道拱頂坍塌、底鼓和圍巖大變形等地質(zhì)災(zāi)害[1]。隧道底鼓的變形一般是持續(xù)性的,會導(dǎo)致仰拱破壞嚴(yán)重,從而對隧道的二次襯砌形成危害。國內(nèi)外學(xué)者對底鼓進(jìn)行了研究,為底鼓的處理積累寶貴的經(jīng)驗(yàn)[2]。本文以三明市永寧高速公路石林隧道為例,在分析產(chǎn)生隧道底鼓各個(gè)因素的基礎(chǔ)上,進(jìn)行數(shù)值模擬,并根據(jù)現(xiàn)場監(jiān)測情況,指導(dǎo)并驗(yàn)證仰拱底鼓處理措施。研究的過程和結(jié)果可為其他類似工程提供應(yīng)用參考。

        1 工程病害概況

        三明市永寧高速公路沿線地質(zhì)較為復(fù)雜,其中石林隧道全長2865m。右洞YK14 + 260~YK14+ 320段處于設(shè)計(jì)Ⅴ、Ⅳ級圍巖交界地段,設(shè)計(jì)圍巖為弱~微風(fēng)化灰?guī)r,節(jié)理裂隙發(fā)育,巖體較破碎,采用Z5型及Z4型支護(hù)形式。實(shí)際開挖過程中該段圍巖揭露為突泥涌水的特殊地質(zhì)段,圍巖無自穩(wěn)能力,且拱部出現(xiàn)塌方。根據(jù)現(xiàn)場情況,業(yè)主、監(jiān)理、設(shè)計(jì)、施工等四方人員對支護(hù)參數(shù)進(jìn)行了變更加強(qiáng)。仰拱施工1個(gè)月后,YK14+ 260~YK14+290段沿仰拱填充縱向施工縫出現(xiàn)開裂現(xiàn)象,裂縫最大發(fā)展至4~5cm。YK14+260~YK14+320段共60m仰拱底部底鼓嚴(yán)重,最大鼓起量36cm,且地下滲水較為嚴(yán)重。對起拱段變形量測至趨于穩(wěn)定后,為確保該段初期支護(hù)安全及時(shí)開始施工二次襯砌。3個(gè)月后,YK14+270~+290段二襯邊墻范圍出現(xiàn)細(xì)微裂縫,裂縫斜向發(fā)展,長2m左右。

        2 病害原因分析

        2.1地質(zhì)水文原因

        施工中該段仰拱兩端的圍巖呈流沙或強(qiáng)風(fēng)化泥巖,下部以沙土狀強(qiáng)風(fēng)化泥巖為主,中夾砂土狀強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖,圍巖無自穩(wěn)能力;涌水的存在進(jìn)一步導(dǎo)致圍巖軟化嚴(yán)重[3]?;A(chǔ)承載力嚴(yán)重不足。

        2.2施工缺陷因素

        在仰拱施工過程中隧道中心線兩側(cè)鋼拱架的連接不牢固,在二次襯砌施做不久由于圍巖壓力由剛性結(jié)構(gòu)變?yōu)殂q接結(jié)構(gòu),加之基礎(chǔ)承載力不足,仰拱底部圍巖產(chǎn)生塑形大變形和體積膨脹,引起原本有變形的仰拱底鼓進(jìn)一步加大,并且底鼓是不可回逆的。

        3 加固方案

        經(jīng)探討論證,采用徑向小導(dǎo)管注漿加置換仰拱加固方案,仰拱跳槽置換,一循環(huán)為2m,即4榀鋼拱架,具體加固措施如下:

        (1)鏟除置換仰拱段落2m范圍內(nèi)仰拱回填的C15片石混凝土。

        (2)穿過原仰拱二襯對仰拱基礎(chǔ)進(jìn)行徑向小導(dǎo)管注漿加固,小導(dǎo)管長6m、直徑為Φ50、間距80cm×80cm,待小導(dǎo)管注漿達(dá)到強(qiáng)度后方可進(jìn)行置換。

        (3)進(jìn)行仰拱轉(zhuǎn)換:初期支護(hù)厚度還是采用原來的單層28cm厚型工20b型鋼砼,鋼支撐間距保持不變,均為0.5m;仰拱二次襯砌采用C30砼,厚度還是原來的45cm,主筋直徑由原來的Φ16改為Φ20;換拱后的仰拱二襯主筋應(yīng)保證與隧道主筋的焊接長度不小于30cm。

        (4)仰拱置換完成后采用C25砼進(jìn)行仰拱回填,并在仰拱回填面上布置一層Φ16的HRB335鋼筋網(wǎng)。

        (5)仰拱回填完成后該段路面采用雙層連續(xù)配筋。

        4 數(shù)值模擬分析

        本文數(shù)值模擬采用FLAC3D程序,可以反映地下工程圍巖的應(yīng)力場、位移場等分布情況[4]。

        計(jì)算模型中圍巖采用實(shí)體單元模擬,Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則及彈塑性增量本構(gòu)關(guān)系;初襯和二次襯砌采用實(shí)體單元模擬,彈性本構(gòu);注漿小導(dǎo)管采用cable單元模擬,假定鋼管與注漿加固區(qū)之間黏結(jié)性很強(qiáng),二者無相對滑移,計(jì)算時(shí)按自重應(yīng)力場考慮。模型共劃分39380個(gè)單元,35360個(gè)節(jié)點(diǎn),建立的模型如圖1所示,具體的圍巖、注漿加固區(qū)及支護(hù)結(jié)構(gòu)物理、力學(xué)參數(shù)如表1所示。在FIAC3D中,壓應(yīng)力為正值,拉應(yīng)力為負(fù)值,且σ1≤σ2≤σ3。首先對仰拱未置換情況下周邊圍巖及仰拱回填部分的位移、應(yīng)力分布情況進(jìn)行計(jì)算分析。然后對采取加固方案中6m注漿小導(dǎo)管及換仰拱后的位移、應(yīng)力分布情況進(jìn)行比較研究。

        4.1仰拱未置換條件下的隧道穩(wěn)定性分析

        圖1 計(jì)算模型

        表1 圍巖及支護(hù)結(jié)構(gòu)物理力學(xué)參數(shù)

        4.1.1位移分析

        隧道開挖及襯砌支護(hù)完成后,在仰拱隆起并未置換條件下石林隧道軟巖大變形段圍巖、仰拱回填部分的豎向位移分布如圖2所示。

        由圖2所示,仰拱未置換條件下,隧道頂部圍巖最大豎向位移為-51.69mm,沉降較大,隧道仰拱位置圍巖的最大豎向位移為60.60mm,隆起量較大;仰拱回填部分其豎向位移在-1.0mm~-5.03mm之間。

        4.1.2應(yīng)力分析

        隧道開挖及襯砌支護(hù)完成后,既有隆起仰拱未置換條件下,隧道圍巖、仰拱回填部分的主應(yīng)力分布如圖3、4所示。

        由圖3、4可知:

        圖2 仰拱未置換條件下的豎向位移分布云圖

        圖3 仰拱未置換條件下的圍巖應(yīng)力分布云圖

        圖4 仰拱未置換條件下仰拱回填部分的應(yīng)力分布云圖

        整個(gè)模型范圍內(nèi)圍巖的最小主應(yīng)力基本為壓應(yīng)力,量值為-2.42MPa~-0.25MPa;隧道圍巖的最大主應(yīng)力也以壓應(yīng)力為主,量值為-1.34MPa~-0.25MPa;隧道邊墻、拱腳和仰拱位置的圍巖存在拉應(yīng)力集中,最大為0.80MPa。

        隧道仰拱回填部分的最小主應(yīng)力以壓應(yīng)力為主,其最小主應(yīng)力的峰值為-0.19 MPa,且拱腳部位的最大主應(yīng)力存在拉應(yīng)力集中,最大為0.63MPa。

        4.2注漿小導(dǎo)管(6m)加置換仰拱對隧道穩(wěn)定性的影響

        4.2.1位移分析

        注漿小導(dǎo)管長度為6m加置換仰拱加固條件下,隧道圍巖、仰拱回填部分豎向位移分布如圖5所示。

        圖5 加固方案條件下的豎向位移分布云圖

        由圖5所示,隧道頂部圍巖最大豎向位移為-6.28mm,沉降有較大減小,隧道仰拱位置圍巖的最大豎向位移為35.22mm,隆起量也有較大減小;仰拱回填部分其豎向位移在-0.18mm~-0.91mm之間。

        總體來說,實(shí)施該加固方案后,仰拱回填部分及圍巖豎向位移均較小。

        4.2.2應(yīng)力分析

        注漿小導(dǎo)管長度為6m加置換仰拱加固條件下,隧道圍巖、仰拱回填部位的主應(yīng)力分布如圖6、7所示。

        由圖6、7可知:

        圖6 加固方案條件下的圍巖應(yīng)力分布云圖

        圖7 加固方案條件下仰拱回填部位的應(yīng)力分布云圖

        整個(gè)模型范圍內(nèi)圍巖的最小主應(yīng)力均為壓應(yīng)力,量值為-2.86MPa~-0.25MPa;隧道圍巖的最大主應(yīng)力也以壓應(yīng)力為主,量值為-1.06MPa~-0.20MPa;隧道仰拱位置的圍巖存在拉應(yīng)力集中,最大為0.40MPa。

        隧道仰拱回填部分的最小主應(yīng)力以壓應(yīng)力為主,其最小主應(yīng)力峰值為-0.07MPa,但拱腳部位的主應(yīng)力存在拉應(yīng)力集中,最大為0.44MPa。

        總體來說,施加該加固方案后,隧道襯砌及圍巖的主應(yīng)力分布情況均有所改善。

        5 現(xiàn)場監(jiān)控量測驗(yàn)證

        由于石林隧道所處的地質(zhì)條件及應(yīng)力環(huán)境的復(fù)雜性,為確保隧道建設(shè)及后期運(yùn)營的安全,須對隧道底鼓變形段進(jìn)行監(jiān)控量測以便驗(yàn)證加固措施實(shí)施前后和實(shí)施過程中隧道穩(wěn)定性。由福州大學(xué)監(jiān)測組對YK14+ 260~YK14+320段60m范圍進(jìn)行二襯表面應(yīng)變、二襯裂縫及仰拱起拱觀測。二襯結(jié)構(gòu)表面應(yīng)變監(jiān)測點(diǎn)主要布置在YK14+250~YK14+325里程襯砌存在裂損的區(qū)段內(nèi),測點(diǎn)沿內(nèi)輪廓在拱頂、左右拱腰和左右邊墻處布置。裂縫監(jiān)測主要是跟蹤各時(shí)段裂縫寬度變化速率,累計(jì)寬度和新增裂縫。仰拱起拱監(jiān)測共布置9個(gè)斷面,每斷面3個(gè)測點(diǎn),共計(jì)27個(gè)測點(diǎn)。

        5.1二次襯砌表面應(yīng)變監(jiān)測和裂縫觀測結(jié)果

        二次襯砌表面應(yīng)變監(jiān)測結(jié)果表明,在隧道底板施加注漿小導(dǎo)管并換拱回填后,由于隧道仰拱成環(huán)使整個(gè)受力體系由非穩(wěn)定結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換成穩(wěn)定結(jié)構(gòu),襯砌的應(yīng)變—時(shí)間曲線有逐漸趨于穩(wěn)定的趨勢,這說明底板注漿及仰拱更換之后,整個(gè)支護(hù)結(jié)構(gòu)性能得到進(jìn)一步改善。

        隧道二襯表面裂縫監(jiān)測數(shù)據(jù)的分析表明,由于受施工擾動的影響,隧道圍巖和襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力發(fā)生重分布,在注漿換拱作業(yè)期間二襯混凝土表面局部應(yīng)力集中導(dǎo)致二襯開裂;但隨著施工的完畢,換拱段內(nèi)二襯表面裂縫已無明顯擴(kuò)張狀態(tài)且曲線趨于平穩(wěn),說明支護(hù)結(jié)構(gòu)已漸趨穩(wěn)定。

        5.2仰拱填充層起拱監(jiān)測分析

        換拱前個(gè)別斷面路基隆起較明顯,路基隆起速率可達(dá)1.50mm/d,表明該段圍巖內(nèi)部二次應(yīng)力在此期間處于調(diào)整狀態(tài)。但換拱施工完畢后,軟巖大變形段內(nèi)隧道路基鼓起變化急劇減小,累計(jì)鼓起均不足0.9mm,路基表面填充層也未出現(xiàn)明顯的隆起,且隆起的時(shí)間曲線基本穩(wěn)定,因此判斷路基及填充層已趨于穩(wěn)定。

        6 結(jié)論和展望

        (1)隧道仰拱底鼓變形主要原因是隧道仰拱底部圍巖差,無自穩(wěn)能力,加之長期受水浸泡,圍巖遇水軟化嚴(yán)重,發(fā)生膨脹變形。施工缺陷造成底鼓變形進(jìn)一步加劇。

        (2)通過數(shù)值模擬結(jié)果表明:未置換仰拱的情況下,拱頂及仰拱的位移量較大,且隧道邊墻、拱腳和仰拱位置的圍巖存在拉應(yīng)力集中的情況。采用對仰拱基礎(chǔ)進(jìn)行小導(dǎo)管注漿并更換仰拱鋼拱架后,拱頂及仰拱的位移量很小,隧道仰拱回填部位及圍巖的主應(yīng)力分布情況均有所改善。現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)分析后表明數(shù)值模擬的結(jié)果基本符合現(xiàn)場實(shí)際,所以加固方案是可行的。

        (3)在隧道修建過程中必須重視仰拱的施工,一定要確保初支鋼拱架成環(huán),形成受力整體。

        (4)隧道病害整治可以利用數(shù)值模擬得出較客觀的結(jié)果后,指導(dǎo)現(xiàn)場施工,具有很強(qiáng)的可行性、適用性。

        參考文獻(xiàn)

        [1]鐘祖良,劉新榮.桃樹埡隧道底鼓發(fā)生機(jī)理與防治技術(shù)研究.巖土工程學(xué)報(bào),2012,34(6):472-476.

        [2]周森.高速公路隧道仰拱底鼓破壞機(jī)理分析及處治措施.交通科技,2013(5):97-108.

        [3]胡勝強(qiáng).某高速公路隧道仰拱底鼓原因分析及處治方案數(shù)值模擬.路基工程,2015(3):238-242.

        [4]孫建國,王芳其.地下工程圍巖穩(wěn)定性的3D-FLAC位移分析.公路隧道,2007(4).

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