楊歡紅, 李慶博, 盛　福, 寇　柯, 馬改園, 郭富強(qiáng)

(1.上海電力學(xué)院, 上?！?00090; 2.東方電子股份有限公司技術(shù)中心, 山東 青島　264000;3.許繼集團(tuán)許繼軟件技術(shù)中試部, 河南 許昌　461000; 4.北京送變電公司, 北京　102401)

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雙饋風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性及風(fēng)電接入對(duì)突變量保護(hù)元件的影響

楊歡紅1, 李慶博1, 盛福2, 寇柯3, 馬改園3, 郭富強(qiáng)4

(1.上海電力學(xué)院, 上海200090; 2.東方電子股份有限公司技術(shù)中心, 山東 青島264000;3.許繼集團(tuán)許繼軟件技術(shù)中試部, 河南 許昌461000; 4.北京送變電公司, 北京102401)

摘要:風(fēng)電場(chǎng)的裝機(jī)容量越來越大,但相對(duì)于電網(wǎng)系統(tǒng)而言,風(fēng)電場(chǎng)具有明顯的弱饋性能.考慮有撬棒電路投入的雙饋風(fēng)電場(chǎng),對(duì)風(fēng)電場(chǎng)側(cè)故障期間的序阻抗進(jìn)行了分析,說明了雙饋風(fēng)電場(chǎng)正負(fù)序等值阻抗近似相等的假設(shè)不成立,并指出風(fēng)電場(chǎng)的接入對(duì)利用保護(hù)背側(cè)系統(tǒng)正負(fù)序阻抗近似相等原理的突變量選相及方向元件將會(huì)產(chǎn)生影響.最后,利用Matlab/Simulink軟件建立了仿真模型,分析了故障期間序阻抗的特性,從序阻抗的角度驗(yàn)證了其對(duì)突變量保護(hù)元件的影響.

關(guān)鍵詞：雙饋風(fēng)電場(chǎng); 撬棒保護(hù); 弱饋性; 正負(fù)序阻抗; 突變量

風(fēng)力發(fā)電場(chǎng)廣泛采用的風(fēng)力發(fā)電機(jī)中含有電力電子裝置,其有別于傳統(tǒng)的同步電動(dòng)機(jī),隨著風(fēng)力發(fā)電的規(guī)模越來越龐大,必將對(duì)電網(wǎng)的繼電保護(hù)產(chǎn)生影響.目前,對(duì)于廣泛應(yīng)用的雙饋風(fēng)電場(chǎng),其接入對(duì)電網(wǎng)繼電保護(hù)的影響主要有兩個(gè)方面:一是在故障期間,雙饋風(fēng)電場(chǎng)側(cè)的正、負(fù)序電流系數(shù)近似相等的假設(shè)不再適用,對(duì)基于相電流差突變量的常規(guī)選相元件和方向元件的正確性有所影響[1-2];二是在電網(wǎng)發(fā)生嚴(yán)重故障時(shí),轉(zhuǎn)子側(cè)的撬棒保護(hù)投入,使得雙饋風(fēng)電機(jī)提供的故障電流的頻率與故障發(fā)生瞬間風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速有關(guān),此故障電流的頻率偏移工頻[3],進(jìn)而使得傅里葉工頻算法難以準(zhǔn)確提取風(fēng)電的基相量.由于風(fēng)電場(chǎng)的容量很小,一般為系統(tǒng)短路容量的5%～10%,因此在故障期間會(huì)呈現(xiàn)出典型的弱饋性[4-5],使得在風(fēng)電場(chǎng)送出線發(fā)生故障時(shí),風(fēng)電場(chǎng)側(cè)保護(hù)測(cè)得的三相電流幅值相近,其相位也近似相同.同時(shí),風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性也會(huì)使得送出線上的突變量保護(hù)元件發(fā)生誤動(dòng).本文基于撬棒保護(hù)電路投入的條件下,對(duì)雙饋風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性能進(jìn)行研究,分析了風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性導(dǎo)致風(fēng)電場(chǎng)序阻抗存在的差異,發(fā)現(xiàn)故障期間雙饋風(fēng)電場(chǎng)的這種特性將會(huì)使得突變量保護(hù)元件發(fā)生誤動(dòng).

1雙饋風(fēng)電場(chǎng)的弱饋特征

風(fēng)電場(chǎng)的并網(wǎng)主要有分散式和集中式兩種實(shí)現(xiàn)方式.風(fēng)電場(chǎng)的集中式接入電網(wǎng)是匯流線路將多臺(tái)風(fēng)電機(jī)匯集后通過輸電線路通道集中外送,主要用以異地消納,通常接入的電壓等級(jí)較高[1].以廣泛應(yīng)用的雙饋風(fēng)電場(chǎng)為例,其普遍應(yīng)用的接線方式為:每臺(tái)雙饋風(fēng)電機(jī)通過箱式變壓器,將風(fēng)電機(jī)出口電壓升至10 kV或35 kV;多臺(tái)串聯(lián)有箱式變壓器的風(fēng)電機(jī)通過匯流線路匯集至中壓母線,再通過風(fēng)電場(chǎng)的主變壓器升壓至高電壓等級(jí);通過送出線路將風(fēng)電場(chǎng)接入電網(wǎng),實(shí)現(xiàn)異地消納[6].

雖然,風(fēng)電場(chǎng)的裝機(jī)容量逐漸增加,但相對(duì)于電網(wǎng)系統(tǒng)來說,風(fēng)電場(chǎng)容量仍然較小,一般只有系統(tǒng)短路容量的5%～10%,可以認(rèn)為是弱電源側(cè)[2].在風(fēng)電場(chǎng)送出線路上發(fā)生接地故障時(shí),系統(tǒng)側(cè)的正負(fù)阻抗包括系統(tǒng)電源阻抗、系統(tǒng)側(cè)送出線路阻抗;風(fēng)電場(chǎng)側(cè)正負(fù)序等值阻抗包括風(fēng)電機(jī)組的阻抗、內(nèi)部匯流線路阻抗、風(fēng)電場(chǎng)主變壓阻抗以及風(fēng)電場(chǎng)側(cè)送出線路阻抗,因此系統(tǒng)側(cè)正負(fù)序等值阻抗要小于風(fēng)電場(chǎng)側(cè)正負(fù)序等值阻抗[2].風(fēng)電場(chǎng)的主變壓器一般為中性點(diǎn)直接接地方式,在等值零序網(wǎng)絡(luò)中風(fēng)電場(chǎng)側(cè)的等值阻抗僅包含風(fēng)電場(chǎng)側(cè)升壓變壓器和送出線路的零序阻抗[2].

在故障發(fā)生期間,考慮撬棒電路投入的情況,則雙饋發(fā)電機(jī)可以看作一臺(tái)轉(zhuǎn)子側(cè)帶crowbar(撬棒)電阻的異步電動(dòng)機(jī)[2-7],其正負(fù)序網(wǎng)絡(luò)圖如圖1所示.[7]

圖1　撬棒電路投入后雙饋電機(jī)正負(fù)序等值網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)

雙饋電機(jī)投入撬棒電路后,正負(fù)序等值阻抗為:

(1)

(2)

式中:Rs,Rr——雙饋感應(yīng)電機(jī)的定子和轉(zhuǎn)子電阻;

Xsl,Xrl——定子和轉(zhuǎn)子漏抗;

Rc——撬棒電路電阻;

Xm——雙饋電機(jī)的勵(lì)磁阻抗;

s——轉(zhuǎn)差率,若存在負(fù)序電壓,則轉(zhuǎn)差率變?yōu)?-s.

(3)

(4)

(5)

式中:Xb,XT——雙饋發(fā)電機(jī)的出口箱式變壓器和風(fēng)電場(chǎng)主變壓器的等值阻抗.

由式(1)至式(5)可以看出,在計(jì)及撬棒電路投入條件下,雙饋風(fēng)電場(chǎng)的等值正負(fù)阻抗與轉(zhuǎn)差率s和撬棒電阻Rc有關(guān).轉(zhuǎn)差率s導(dǎo)致正負(fù)阻抗不相同,即ZW1≠ZW2;在本文中不考慮Rc的變化,取適宜的撬棒電阻為Rc≈20Rr[8],這將導(dǎo)致風(fēng)電場(chǎng)側(cè)正負(fù)序阻抗增加,從而風(fēng)電場(chǎng)弱饋性增加[7].根據(jù)風(fēng)電場(chǎng)的接線方式,在發(fā)生接地故障時(shí),風(fēng)電場(chǎng)的正負(fù)序等值阻抗均遠(yuǎn)大于其零序等值阻抗,從而風(fēng)電場(chǎng)側(cè)零序電流比重很大.故障期間三相的電流幅值相差不大,相位近似相等,表現(xiàn)出明顯的弱饋性.由于風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)部,雙饋發(fā)電機(jī)并聯(lián)在匯流母線上,故風(fēng)電場(chǎng)機(jī)組越少將導(dǎo)致正負(fù)序等值阻抗越大,風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性越明顯[2,9].

2雙饋風(fēng)電場(chǎng)的接入對(duì)突變量保護(hù)的影響

設(shè)故障點(diǎn)到風(fēng)電場(chǎng)側(cè)距離占線路全長(zhǎng)的比例為β,由于計(jì)及撬棒電路的投入,則故障點(diǎn)為送出線近端處[9],序電流分配系數(shù)為i=(1,2,0),電路示意圖如圖2所示.

圖2　風(fēng)電場(chǎng)系統(tǒng)故障電路示意

風(fēng)電場(chǎng)側(cè)短路電流分布系數(shù)為:

(6)

系統(tǒng)側(cè)短路電流分布系數(shù)為:

(7)

2.1對(duì)突變量選相元件產(chǎn)生的影響

相電流差突變量選相元件,利用故障時(shí)相間電流幅值特征從而實(shí)現(xiàn)選相[10-11],表達(dá)式為:

(8)

式中:ΔIAB,ΔIBC,ΔICA——風(fēng)電場(chǎng)側(cè)保護(hù)測(cè)得的兩相電流突變量;

If1,If2,If0——故障支路正負(fù)零序故障電流;

α=1∠120°.

現(xiàn)假設(shè)風(fēng)電場(chǎng)送出線路上發(fā)生單相接地故障(以A相接地故障為例)且發(fā)生近端故障,撬棒電路投入,故障點(diǎn)的正、負(fù)、零序電流相等[11],即IfA1=IfA2=IfA0,則由式(8)可得:

(9)

2.2對(duì)突變量方向元件的影響

突變量方向元件通過分析保護(hù)安裝處的電壓和電流突變量的相位關(guān)系,進(jìn)而判別故障發(fā)生的正反方向.基于相量突變量的方向元件比較每相或相間故障電壓、電流突變量的相位后,針對(duì)不同的故障類型,選定對(duì)應(yīng)的故障相的電壓、電流突變量[10,12].

假設(shè)M側(cè)發(fā)生正向故障,依據(jù)綜合工頻變化量方向元件的原理[10-13]可知:

(10)

(11)

(12)

在常規(guī)電網(wǎng)系統(tǒng)中ZM1=ZM2,根據(jù)式(10)至式(12)可得:

(13)

對(duì)于M側(cè)為風(fēng)電場(chǎng)時(shí),撬棒電路的投入使得風(fēng)電場(chǎng)的正負(fù)序阻抗有較大差異.由于ZW1≠ZW2?ZM1≠ZM2,令ZM2=ZM1+ΔZ,則:

對(duì)比式(13)和式(14),常規(guī)系統(tǒng)中ZM1=ZM2方向元件對(duì)于正反向故障能夠正確判別.若M側(cè)為風(fēng)電場(chǎng)側(cè)時(shí),ΔZΦΦ使故障電壓、電流分量相位出現(xiàn)誤差,相位波動(dòng)較大時(shí)將會(huì)影響方向元件的性能,突變量方向元件將會(huì)發(fā)生誤判.

3仿真分析

在Matlab仿真環(huán)境下,搭建某地區(qū)50 MW的雙饋風(fēng)電場(chǎng)模型如圖3所示[14].

圖3　風(fēng)電場(chǎng)接線示意

風(fēng)電場(chǎng)容量為50 MW,由33臺(tái)額定容量為1.5 MW的雙饋感應(yīng)風(fēng)力發(fā)電機(jī)并聯(lián)在同一35 kV的匯流母線;單臺(tái)雙饋感應(yīng)風(fēng)力發(fā)電機(jī)額定容量為1.5 MW,額定電壓為690 V,定子阻抗Rs+jXs=0.011+j0.182 p.u.,轉(zhuǎn)子阻抗Rr+jXr=0.009+j0.144 p.u.,勵(lì)磁阻抗Xm=5.890 p.u.,Rc=0.055 Ω;箱式變壓器690 V/38.5 kV,其阻抗為Rb+jXb=0.001 7+j0.05 p.u.,容量為1.6 MW;風(fēng)電場(chǎng)主變壓器38.5 kV/110 kV,其阻抗為RT+jXT=0.005 3+j0.16 p.u.,容量為63 MW;所有電阻、電抗的標(biāo)幺值均將自身額定值作為基準(zhǔn)值.送出線路正序阻抗ZL1=0.131+j0.401 Ω/km,零序阻抗ZL0=0.328+j1.197 Ω/km,送出線路全長(zhǎng)13.7 km,β=0.1.

3.1雙饋風(fēng)電場(chǎng)弱電源特征

由上述內(nèi)容可知,撬棒電路的投入將使風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性增強(qiáng).在s不變的條件下,送出線路近端分別發(fā)生接地故障的情況如下.

3.1.1單相A接地故障

單相A發(fā)生接地故障時(shí),風(fēng)電場(chǎng)側(cè)的電流波形如圖4所示.

由圖4可知,當(dāng)風(fēng)電場(chǎng)送出線路發(fā)生單相接地故障時(shí),撬棒電路投入后,故障電流的序分量有所降低,其中正序分量降低幅度較大,零序分量基本保持不變.由于風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性,零序電流占主要成分,導(dǎo)致故障時(shí)三相電流幅值相差不大,且基本同相位.

3.1.2兩相接地故障(AB兩相接地故障)

AB兩相發(fā)生接地故障時(shí),風(fēng)電場(chǎng)側(cè)的電流波形如圖5所示.風(fēng)電場(chǎng)機(jī)組為5臺(tái),送出線發(fā)生AB兩相接地故障時(shí)的風(fēng)電場(chǎng)側(cè)故障電流如圖6所示.

由圖5可知,當(dāng)風(fēng)電場(chǎng)送出線路發(fā)生兩相接地故障時(shí),風(fēng)電場(chǎng)側(cè)故障電流的變化趨勢(shì)與單相接地故障相同.風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性能因撬棒轉(zhuǎn)子保護(hù)電路的投入而加深,增大了風(fēng)電場(chǎng)的正負(fù)序等值阻抗與零序等值阻抗的差異;撬棒電路投入后,故障電流的正序分量和負(fù)序分量都有所減小,其中正序分量降低幅度較大,零序分量基本保持不變.由于風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性,零序電流占主要成分,導(dǎo)致故障時(shí)三相電流幅值相差不大,且基本同相位.

由圖5c和圖6可知,由于風(fēng)電場(chǎng)會(huì)在匯流母線上并聯(lián)多臺(tái)雙饋發(fā)電機(jī),故風(fēng)電場(chǎng)的正負(fù)序等值阻抗隨著風(fēng)電場(chǎng)機(jī)組的增加而減小,風(fēng)電場(chǎng)機(jī)組數(shù)越少,其弱饋性越明顯.

由上述一系列仿真可知,風(fēng)電場(chǎng)送出線的弱饋性使得在風(fēng)電場(chǎng)送出線路上發(fā)生接地故障時(shí),故障電流中零序電流分量為主要成分,三相的電流幅值和相位近似相等;具有低電壓穿越能力的風(fēng)電場(chǎng),當(dāng)撬棒電路投入會(huì)加深其弱饋性能.

圖4　單相接地故障下風(fēng)電場(chǎng)側(cè)電流波形

圖5　AB兩相接地故障下風(fēng)電場(chǎng)側(cè)電流波形

圖6　風(fēng)電場(chǎng)機(jī)組為5臺(tái),送出線發(fā)生AB兩相接地故障時(shí)的風(fēng)電場(chǎng)側(cè)故障電流

3.2轉(zhuǎn)差率s對(duì)風(fēng)電場(chǎng)正負(fù)序等值阻抗的影響

由上述內(nèi)容可知,設(shè)置最佳的Rc后,雙饋風(fēng)電場(chǎng)的等值正負(fù)阻抗將受轉(zhuǎn)差率s的影響,使ZW1≠ZW2,有別于常規(guī)電網(wǎng)系統(tǒng).

當(dāng)轉(zhuǎn)差率s∈[-0.3,0.3]時(shí),風(fēng)電場(chǎng)側(cè)保護(hù)背側(cè)正序阻抗模值如圖7所示.

當(dāng)轉(zhuǎn)差率s∈[-0.3,0.3]時(shí),風(fēng)電場(chǎng)側(cè)保護(hù)背側(cè)負(fù)序阻抗模值如圖8所示.

由圖7和圖8可知,在撬棒電路投入期間,故障導(dǎo)致雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)工作在超同步或欠同步狀態(tài),保護(hù)背側(cè)的正序阻抗模值變化幅度很小;但對(duì)于負(fù)序阻抗而言,模值變化較明顯;可見雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)差率s對(duì)故障期間風(fēng)電場(chǎng)側(cè)的負(fù)序阻抗影響較為明顯.

圖7　s∈[-0.3,0.3]時(shí)風(fēng)電場(chǎng)側(cè)

圖8　s∈[-0.3,0.3]時(shí)風(fēng)電場(chǎng)側(cè)

表1　雙饋發(fā)電機(jī)處于超同步狀態(tài)時(shí)的

當(dāng)雙饋發(fā)電機(jī)處于欠同步狀態(tài),s分別為0.1,0.2,0.3時(shí),投入撬棒電路后風(fēng)電場(chǎng)側(cè)保護(hù)的背側(cè)正負(fù)序阻抗模值見表2.

表2　雙饋發(fā)電機(jī)處于欠同步狀態(tài)時(shí)的

3.3突變量保護(hù)元件的仿真結(jié)果

根據(jù)突變量保護(hù)元件的原理,基于上述某地區(qū)風(fēng)電場(chǎng)仿真模型,對(duì)送出線路風(fēng)電場(chǎng)側(cè)突變量保護(hù)元件進(jìn)行仿真,結(jié)果如表3和表4所示.

表3　突變量選相元件仿真結(jié)果

表4　突變量方向元件仿真結(jié)果

從表3和表4可以看出,發(fā)生非對(duì)稱故障時(shí),風(fēng)電場(chǎng)側(cè)突變量選相元件不能準(zhǔn)確判別故障相;方向元件無法判別故障的方向.

4結(jié)語

當(dāng)具有低電壓穿越能力的風(fēng)電場(chǎng)送出線路發(fā)生故障時(shí),在保證撬棒電路有效投入的條件下,可將雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)等效為帶撬棒電阻的異步電動(dòng)機(jī).本文分析了雙饋風(fēng)電場(chǎng)的弱饋性能,發(fā)現(xiàn)其弱饋性主要體現(xiàn)在:當(dāng)送出線路發(fā)生接地故障時(shí),風(fēng)電場(chǎng)側(cè)零序電流將會(huì)遠(yuǎn)大于正負(fù)序電流,三相的故障電流幅值和相角均接近.從轉(zhuǎn)差率的角度分析了風(fēng)電場(chǎng)側(cè)保護(hù)背側(cè)正負(fù)序阻抗有別于常規(guī)系統(tǒng)的特征,以及其對(duì)基于常規(guī)系統(tǒng)的突變量保護(hù)的影響,并得出了具體的結(jié)論.

參考文獻(xiàn)：[1]沈樞,張沛超,方陳,等．雙饋風(fēng)電場(chǎng)故障序阻抗特征及對(duì)選相元件的影響[J].電力系統(tǒng)自動(dòng)化,2014,38(15):87-92．

[2]王晨清,宋國(guó)兵,劉凱,等．突變量保護(hù)對(duì)風(fēng)電接入系統(tǒng)的適應(yīng)性分析[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào),2014,34(31):5 485-5 492．[3]張保會(huì),王進(jìn),郝志國(guó),等．風(fēng)電接入對(duì)繼電保護(hù)的影響(三)——風(fēng)電場(chǎng)送出變壓器保護(hù)性能分析[J].電力自動(dòng)化設(shè)備,2013,33(3):1-8．

[4]張保會(huì),王進(jìn),李光輝,等．具有低電壓穿越能力的電接入電力系統(tǒng)繼電保護(hù)的配合[J]．電力自動(dòng)化設(shè)備,2012,32(3):1-6．

[5]張保會(huì),王進(jìn),原博,等．風(fēng)電接入對(duì)繼電保護(hù)的影響(四)——風(fēng)電場(chǎng)送出線路保護(hù)性能分析[J]．電力自動(dòng)化設(shè)備,2013,33(4):1-11．

[6]朱永強(qiáng),張旭．風(fēng)電場(chǎng)電氣系統(tǒng)[M]．北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2010:10-24．

[7]黃濤,陸于平,凌啟程,等．撬棒電路對(duì)風(fēng)電場(chǎng)側(cè)聯(lián)絡(luò)線距離保護(hù)的影響及對(duì)策[J]．電力系統(tǒng)自動(dòng)化,2013,37(17):30-36．

[8]LOPEZ Jesus,GUBIA Eugenio,SANCHIS Pablo,etal.Wind turbines based on doubly fed induction generator under asymmetrical voltage[J].IEEE Transactions on Energy Conversion,2008,23(1):321-330.

[9]徐巖,卜凡坤,趙亮,等．風(fēng)電場(chǎng)聯(lián)絡(luò)線電流特性的研究[J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制,2012,41(13):31-36．

[10]葛耀中.新型繼電保護(hù)和故障測(cè)距的原理與技術(shù)[M]．第2版.西安:西安交通大學(xué)出版社,2007:1-14．

[11]朱聲石.高電壓電網(wǎng)繼電保護(hù)原理與技術(shù)[M]．北京:中國(guó)電力出版社,2005:30-245．

[12]何仰贊,溫增銀．電力系統(tǒng)分析[M]．武漢:華中科技大學(xué)出版社,2002:166-167．

[13]高亮.電力系統(tǒng)微機(jī)繼電保護(hù)[M].北京:中國(guó)電力出版社,2007:115-118.

[14]張保會(huì),張金華,原博,等.風(fēng)電接入對(duì)繼電保護(hù)的影響(六)——風(fēng)電場(chǎng)送出線路距離保護(hù)影響分析[J].電力自動(dòng)化設(shè)備,2013,33(6):1-6.

(編輯白林雪)

Weak Feed of Doubly-fed Wind Farm and Its Impacton Fault Component Protection

YANG Huanhong1, LI Qingbo1, SHENG Fu2, KOU Ke3, MA Gaiyuan3, GOU Fuqiang4

(1.ShanghaiUniversityofElectricPower,Shanghai200090,China; 2.DongfangElectronicsCorporationTechnologyCenter,Qingdao264000,China; 3.XJSoftwareTechnologyofXJGroupCorporation,Xuchang461000,China; 4.BeijingTransmissionandDistributionCompany,Beijing102401,China)

Abstract:While wind farm capacity is increasing relative to the grid system,the wind farm has the obvious weak feed.Considering investing the crowbar of DFIG,the fault sequence impedance near wind farm is analyzed,which displays the source of the weak feed and the impact of the weak feed on fault current.The weak feed of wind farm has approximately equal impact on directional element and phase selection relay with positive and negative sequence impedance.Finally,the simulation model based on Matlab verifies the difference of positive and negative sequence impedance which has impacts on fault component protection.

Key words:doubly-fed wind farm; crowbar circuit protection; weak feed; positive and negative sequence impedance; fault component

DOI：10.3969/j.issn.1006-4729.2016.02.001

收稿日期：2015-09-28

作者簡(jiǎn)介：通訊李慶博(1990-),女,在讀碩士,遼寧營(yíng)口人.主要研究方向?yàn)轱L(fēng)力發(fā)電技術(shù)及其保護(hù).E-mail:liqingbo900627@163.com.

中圖分類號(hào)：TM614;TM77

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1006-4729(2016)02-0103-06