胡小紅,王玉玲,許楊

(青島理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，山東青島 266033)

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鈦鋼異種材料激光焊接的溫度場(chǎng)分布研究

胡小紅,王玉玲,許楊

(青島理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，山東青島 266033)

摘要：基于ANSYS有限元分析,利用高斯移動(dòng)熱源,針對(duì)鈦合金與不銹鋼兩種屬性不同的材料，通過(guò)數(shù)值模擬研究激光焊接時(shí)偏焦量的變化對(duì)溫度場(chǎng)的影響。分析不同偏焦量下鈦鋼兩側(cè)溫度分布情況及其變化規(guī)律。通過(guò)模擬分析得出：鈦鋼異種材料激光焊接偏焦量偏離鋼側(cè)的距離不應(yīng)超過(guò)0.7 mm，最佳偏焦量應(yīng)為0.4～0.6 mm。

關(guān)鍵詞：鈦鋼異種金屬;偏焦量;溫度場(chǎng);激光焊接

0引言

鈦合金材料具有很高的比強(qiáng)度、優(yōu)異的抗腐蝕性以及良好的加工性[1]，采用鈦合金取代部分鋼質(zhì)體材料，可實(shí)現(xiàn)更廣范圍性能的要求。而部分替代的前提往往涉及到鈦鋼異種金屬的焊接問(wèn)題。由于鈦合金與鋼在物理和化學(xué)性能上存在著明顯的差異，焊接時(shí)在焊縫中容易產(chǎn)生TiFe、TiFe2等金屬間化合物，使接頭脆化，嚴(yán)重影響接頭的強(qiáng)度和連接可靠性[2]，并且焊接過(guò)程中易產(chǎn)生氣孔，加大焊接的難度。隨著激光焊接技術(shù)的發(fā)展與完善，激光焊接技術(shù)具有熔池凈化效應(yīng),能純凈焊縫金屬,適用于相同和不同金屬材料間的焊接。激光焊接能量密度高,對(duì)高熔點(diǎn)、高反射率、高導(dǎo)熱率和物理特性相差很大的金屬特別有利[3-7]。目前，對(duì)于鈦鋼異種金屬激光焊接的研究甚少，文中采用激光熱源偏向鋼側(cè)焊接的方法使鋼側(cè)金屬熔化實(shí)現(xiàn)熔釬焊，加強(qiáng)焊接接頭的強(qiáng)度。因此采用ANSYS對(duì)鈦鋼異種金屬激光焊接不同偏焦量下的溫度場(chǎng)進(jìn)行模擬，對(duì)其溫度場(chǎng)進(jìn)行綜合分析。

1激光焊接前處理

1.1模型的建立

仿真實(shí)驗(yàn)材料選擇試件為304不銹鋼和TA15鈦合金兩種金屬，其尺寸都為50 mm×25 mm×2.5 mm，焊接中選擇兩種材料進(jìn)行直接對(duì)接。建立的幾何模型如圖1所示：圖中線以上為不銹鋼材料，以下為鈦合金材料。

圖1　ANSYS中的模型

此次仿真采用Solid 70單元類(lèi)型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，單元尺寸為1 mm。主要是由于網(wǎng)格劃分越精細(xì)計(jì)算精度越高，但如果網(wǎng)格劃分太細(xì)，計(jì)算效率會(huì)大幅下降，再加上實(shí)驗(yàn)室計(jì)算機(jī)運(yùn)行速度的影響，因此此次仿真沒(méi)有過(guò)于強(qiáng)調(diào)單元?jiǎng)澐值木?xì)程度。

1.2材料屬性設(shè)置

此次仿真對(duì)其進(jìn)行溫度場(chǎng)分析，不銹鋼和鈦合金化學(xué)成分和熱物理性能參數(shù)如表1—3所示。

表1TA15母材化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))

%

表2304不銹鋼母材的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))

%

表3　TA15和304SS的主要物理性能對(duì)比

1.3載荷施加

(1)在異種金屬之間的對(duì)接面建立一個(gè)接觸對(duì)，減少接觸面對(duì)焊縫傳熱的影響。建立結(jié)果如圖2所示。

圖2　接觸對(duì)建立

(2)焊件初始溫度條件為：基體初始溫度為20 ℃。

(3)熱源模型對(duì)于模擬的真實(shí)性和準(zhǔn)確性十分重要，現(xiàn)已有很多不同類(lèi)型的模型[8-10]，此次模擬采用高斯熱源模型。高斯熱源的熱流分布圖如圖3所示，恰好能夠模擬激光光斑的能量分布情況。

高斯熱源分布函數(shù)為：

圖3　高斯熱源模型

此次模擬根據(jù)實(shí)際加工情況，熱源是沿著焊接方向移動(dòng)的載荷，采用APDL語(yǔ)言編寫(xiě)熱源加載子程序即可實(shí)現(xiàn)，偏焦量的實(shí)現(xiàn)靠通過(guò)程序改變熱源最初的加載點(diǎn)。主要加工參數(shù)為：熱源移動(dòng)速度v=0.020 m/s，激光半徑r=0.004 m，激光功率P=2 000 W。

2模擬結(jié)果與分析

計(jì)算完畢后，查看熱源的移動(dòng)過(guò)程和溫度場(chǎng)變化情況的動(dòng)畫(huà)，偏焦量為0的情況下截取部分時(shí)刻溫度場(chǎng)的分布情況(單位：℃)，如圖4和圖5所示。

由圖4各時(shí)刻的溫度分布可以看出：熔池隨熱源的移動(dòng)而逐漸向前推進(jìn)，但是熔池的形貌基本保持不變，這說(shuō)明焊接熱過(guò)程是一個(gè)相對(duì)穩(wěn)定的過(guò)程。從圖4還可以看到：工件上熔池的面積很小，這也進(jìn)一步證明了激光束焊接能量密度大的特點(diǎn)。通過(guò)圖5中t=6 s和t=9 s的溫度分布云圖可以看出：由于鈦合金一側(cè)的導(dǎo)熱系數(shù)要比不銹鋼一側(cè)的小，所以在冷卻時(shí)鈦側(cè)冷卻速度較慢。通過(guò)圖4可以得到：在熱源直接作用的區(qū)域，由于激光束能量集中，加熱速度極快，所以溫度梯度較大，等溫線分布密集；而其他區(qū)域，由于激光束為局部加熱，受到的影響較小，溫度梯度大，等溫線分布較為稀疏?？梢?jiàn)，由于其能量密度大，所以熔池及熱影響區(qū)的面積較小。

圖4　加熱階段

圖5　冷卻階段

為了得到鈦合金TA15與不銹鋼304兩側(cè)溫度場(chǎng)的分布情況，必須對(duì)焊接過(guò)程中某些節(jié)點(diǎn)的熱循環(huán)曲線進(jìn)行分析。首先沿焊接方向選取節(jié)點(diǎn)進(jìn)行熱循環(huán)曲線計(jì)算，分別選取焊縫中心距起焊位置5、15、25、35和45 mm 5個(gè)點(diǎn)的熱循環(huán)曲線進(jìn)行了繪圖，所取節(jié)點(diǎn)分別定義為T(mén)EMP_2～TEMP_6，獲得的熱循環(huán)曲線如圖6所示。

由圖6可以看出，整個(gè)焊接過(guò)程為一個(gè)穩(wěn)定的溫度場(chǎng)。隨著熱源的移動(dòng)，5個(gè)節(jié)點(diǎn)先后達(dá)到了最高溫度；且當(dāng)熱源移動(dòng)到某一節(jié)點(diǎn)時(shí)，溫度迅速上升，之后又急劇下降。表明激光焊接熱傳遞非?？?，能瞬間將金屬熔化。這也是保證其高熔池高深寬比的一個(gè)重要因素。

圖6　熱循環(huán)曲線圖

為繼續(xù)研究異種金屬激光束焊接溫度場(chǎng)特點(diǎn)，在鈦側(cè)和銅側(cè)垂直焊縫方向上各取6個(gè)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行熱循環(huán)曲線分析。在試件中分別取兩側(cè)距焊縫中心1、2、3、4、5和6 mm 6個(gè)節(jié)點(diǎn)，定義為T(mén)EMP_2～TEMP_7，計(jì)算得到的熱循環(huán)曲線圖如圖7所示。由圖7可以看出：激光束焊接的高溫區(qū)域非常小，溫度梯度非常大，不銹鋼一側(cè)1 mm與2 mm處溫度相差達(dá)到700 ℃ 。這充分體現(xiàn)了激光束焊接能量集中的優(yōu)勢(shì)。

圖7　熱循環(huán)曲線圖

為進(jìn)一步分析，分別把鋼一側(cè)和鈦一側(cè)垂直焊縫方向偏離焊縫中心1、2和3 mm的6個(gè)節(jié)點(diǎn)的熱循環(huán)曲線圖進(jìn)行比較，其中鋼一側(cè)偏離焊縫中心1、2和3 mm的3個(gè)節(jié)點(diǎn)分別定義為T(mén)EMP_2 、TEMP_4和TEMP_6，鈦一側(cè)偏離焊縫中心1、2和3 mm的3個(gè)節(jié)點(diǎn)分別定義為T(mén)EMP_3、 TEMP_5和TEMP_7。如圖8所示。

圖8　熱循環(huán)曲線圖

由圖8可以看出：距焊縫中心相同距離的兩側(cè)，各節(jié)點(diǎn)所達(dá)到的最高溫度是不同的。從1 mm以外鈦側(cè)的溫度要明顯高于鋼側(cè)，這是由于TA15的導(dǎo)熱系數(shù)要比不銹鋼304小，所以加熱時(shí)溫度比鋼傳到外部的速度要低，溫度上升要比不銹鋼一側(cè)的快。而1 mm內(nèi)由于304不銹鋼的比熱容低于TA15鈦合金，所以溫度上升快。

3偏焦量對(duì)異種金屬焊接影響

針對(duì)鈦與鋼的焊接，此次模擬鋼側(cè)不同偏焦量下焊接的溫度場(chǎng)分布情況，分析鋼鈦異種合金焊接最適合的偏焦量值。此次仿真采用偏焦量為0.2～0.8 mm 7組不同的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，對(duì)偏焦量為0.4 mm下的溫度場(chǎng)分布情況與偏焦量為0下的溫度場(chǎng)分布情況進(jìn)行分析。

計(jì)算完畢后，查看熱源的移動(dòng)過(guò)程和溫度場(chǎng)變化情況的動(dòng)畫(huà)，在偏焦量為0.4 mm的情況下截取部分時(shí)刻溫度場(chǎng)的分布情況(單位：℃)，如圖9和圖10所示。

圖9　加熱階段

圖10　冷卻階段

由圖4和圖9相比較得出：熔池隨熱源的移動(dòng)向前推進(jìn)，其形貌基本保持不變，只是最高溫度由于偏焦量的影響向鋼側(cè)移動(dòng)，從而保證存在偏焦量下仍是穩(wěn)定的焊接過(guò)程。比較圖5和圖10可知：熱源向鋼側(cè)移動(dòng)有利于焊件的冷卻，減少兩種金屬的作用時(shí)間，有利于提高其力學(xué)性能。

為繼續(xù)研究偏焦量對(duì)鈦鋼異種金屬激光焊接的影響，分別在鈦側(cè)和銅側(cè)垂直焊縫方向上各取6個(gè)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行熱循環(huán)曲線分析。在試件中分別取兩側(cè)距焊縫中心1、2、3、4、5和6 mm的6個(gè)節(jié)點(diǎn)，定義為T(mén)EMP_2～TEMP_7，計(jì)算得到的熱循環(huán)曲線如圖11所示。

圖11　熱循環(huán)曲線圖

比較圖7和圖11可知：熱源偏向不銹鋼導(dǎo)致鋼側(cè)的溫度上升，且鋼側(cè)1 mm和2 mm 2個(gè)節(jié)點(diǎn)溫度逐漸趨于一樣，而鈦側(cè)的溫度趨于下降，且垂直焊縫方向相鄰兩個(gè)節(jié)點(diǎn)之間的溫度差越來(lái)越大。

為研究304不銹鋼和TA15鈦合金激光焊接的合理偏焦量，分別分析不同偏焦量下鋼和鈦兩側(cè)垂直焊縫方向上依次偏離中心焊縫4個(gè)節(jié)點(diǎn)上的溫度分布情況，整理如表4所示。

分析表4數(shù)據(jù)可知：當(dāng)偏焦量小于0.4 mm時(shí)，304不銹鋼側(cè)1 mm處的溫度低于焊縫處的溫度，并且TA15鈦合金側(cè)的溫度下降不多；當(dāng)偏焦量為0.4～0.6 mm時(shí)，304不銹鋼側(cè)1 mm處的溫度與焊縫處的溫度趨于相同，有利于實(shí)現(xiàn)不銹鋼側(cè)金屬熔化進(jìn)行焊接的目的；當(dāng)偏焦量大于0.6 mm時(shí)，304不銹鋼側(cè)1 mm處的溫度大于焊縫處的溫度，這樣不利于金屬溶液的流動(dòng)導(dǎo)致焊縫性能降低。綜上分析：304不銹鋼和TA15鈦合金激光焊接的合理偏焦量應(yīng)該在0.4～0.6 mm之間。

表4　不同偏焦量下不同節(jié)點(diǎn)上的溫度分布情況　℃

4結(jié)論

(1)應(yīng)用ANSYS有限元軟件可以較真實(shí)地模擬鈦鋼異種金屬激光焊接加工，各種數(shù)據(jù)以及研究方法可以為實(shí)驗(yàn)和加工過(guò)程提供有意義的參考。

(2)移動(dòng)熱源加載采用程序語(yǔ)言，可以方便改變參數(shù)從而精確實(shí)現(xiàn)熱源的偏移量。光斑的直徑大小對(duì)焊接最高溫度有較大影響，實(shí)驗(yàn)時(shí)應(yīng)注意控制光斑的大小。

(3)模擬結(jié)果表明：偏焦量偏向304不銹鋼一側(cè)可以有效改變鈦鋼兩側(cè)的溫度分布情況，并且可以加速焊件的冷卻速度。綜合多種因素考慮，304不銹鋼和TA15鈦合金激光焊接的合理偏焦量應(yīng)該控制在0.4～0.6 mm之間。

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Temperature Field Analysis of Laser Welding of Titanium Steel Dissimilar Material

HU Xiaohong, WANG Yuling, XU Yang

(School of Mechanical Engineering, Qingdao Technological University, Qingdao Shandong 266033, China)

Abstract:Based on ANSYS finite element analysis, using the moving gauss heat source, aiming at titanium alloy and stainless steel two kinds of different materials, the influence of partial focal value change on the temperature field of laser welding was studied through numerical simulation. The temperature distribution and its variation law on both sides of the titanium and steel under different partial focal value were analyzed. Through simulation analysis, it is concluded that the distance of the partial focal from steel side should not be more than 0.7 mm, best partial focal value should be 0.4～0.6 mm.

Keywords:Titanium steel dissimilar metals;Partial focal value;Temperature field;Laser welding

收稿日期：2015-09-09

作者簡(jiǎn)介：胡小紅，女，碩士研究生，研究方向?yàn)椴煌牧现g的焊接。E-mail：hxh19900220@163.com。

中圖分類(lèi)號(hào):TG115.25

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1674-1986(2016)01-001-06