李占營(yíng)（長(zhǎng)城汽車股份有限公司技術(shù)中心河北省汽車工程技術(shù)研究中心，保定071000）

?

門鎖系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)及其對(duì)車輛聲品質(zhì)的影響

李占營(yíng)
（長(zhǎng)城汽車股份有限公司技術(shù)中心河北省汽車工程技術(shù)研究中心，保定071000）

【摘要】為了削弱汽車門鎖系統(tǒng)對(duì)開關(guān)門聲品質(zhì)造成的影響，通過(guò)優(yōu)化門鎖內(nèi)部結(jié)構(gòu)、在門鎖內(nèi)各機(jī)構(gòu)間接觸部位增加緩沖裝置、調(diào)整止動(dòng)爪彈簧力值、優(yōu)化旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣間切入角度、提高鎖扣安裝點(diǎn)剛度等措施，減小開關(guān)門瞬間門鎖與鎖扣產(chǎn)生的撞擊及門鎖內(nèi)部各機(jī)構(gòu)之間的撞擊聲。通過(guò)對(duì)優(yōu)化后的門鎖進(jìn)行聲學(xué)測(cè)試和實(shí)際評(píng)價(jià)可知，客觀測(cè)試數(shù)據(jù)和主觀評(píng)價(jià)感受均達(dá)到了預(yù)期效果。

主題詞:聲品質(zhì)車門門鎖鎖扣剛度

1　前言

日本學(xué)者將車輛噪聲提煉為14類評(píng)價(jià)指標(biāo)，而英國(guó)Ricardo等研究人員則將噪聲的評(píng)價(jià)歸類為5種指標(biāo)[1]。美國(guó)福特公司Otto等人在此基礎(chǔ)上對(duì)汽車聲音的主觀評(píng)價(jià)試驗(yàn)方法進(jìn)行了詳細(xì)的概述[2]，為聲品質(zhì)的主觀評(píng)價(jià)試驗(yàn)奠定了基礎(chǔ)。然而，對(duì)車輛聲品質(zhì)差的原因分析方面，雖然對(duì)車門鈑金結(jié)構(gòu)、車門下垂剛度、密封條的影響、車身累計(jì)公差的影響等因素進(jìn)行過(guò)一些探討［3～5］，但是在門鎖對(duì)關(guān)門聲品質(zhì)的影響分析方面相對(duì)較少，導(dǎo)致目前大部分車輛車門聲品質(zhì)仍達(dá)不到期望效果。為此，本文從汽車門鎖系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方面進(jìn)行探討和實(shí)踐論證，為減少因車門鎖系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理造成的開關(guān)門雜音提供建議。

2　門鎖結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)

2.1車門鎖結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介

車門鎖系統(tǒng)主要由爪支座、旋轉(zhuǎn)卡板、止動(dòng)爪、鎖扣和彈簧等組成，如圖1所示。門鎖的主要工作原理：在鎖扣進(jìn)入爪支座過(guò)程中，通過(guò)鎖扣擠壓旋轉(zhuǎn)卡板，使旋轉(zhuǎn)卡板繞安裝軸旋轉(zhuǎn)，當(dāng)旋轉(zhuǎn)卡板旋轉(zhuǎn)到第1擋位置時(shí)，止動(dòng)爪在彈簧作用下旋轉(zhuǎn)并卡住旋轉(zhuǎn)卡板1擋卡爪，以防止旋轉(zhuǎn)卡板回轉(zhuǎn)，保證鎖扣不從旋轉(zhuǎn)卡板中脫出；當(dāng)鎖扣繼續(xù)往爪支座內(nèi)壓入到第2擋位置時(shí)，止動(dòng)爪在驅(qū)動(dòng)彈簧作用下卡住旋轉(zhuǎn)卡板2擋卡爪，最終鎖扣被旋轉(zhuǎn)卡板和爪支座牢牢卡住，此時(shí)門鎖完全鎖閉。在打開車門時(shí)，只需要通過(guò)遙控開關(guān)驅(qū)動(dòng)門鎖電機(jī)，使止動(dòng)爪旋轉(zhuǎn)到原來(lái)位置并從旋轉(zhuǎn)卡板中脫出，旋轉(zhuǎn)卡板在回位彈簧作用下旋轉(zhuǎn)到開鎖位置，鎖扣順利脫出，開門成功。

通過(guò)對(duì)門鎖結(jié)構(gòu)分析發(fā)現(xiàn)，在開關(guān)門過(guò)程中因門鎖系統(tǒng)產(chǎn)生的噪聲包括鎖扣與旋轉(zhuǎn)卡板撞擊產(chǎn)生的噪聲、鎖扣與爪支座產(chǎn)生的噪聲、旋轉(zhuǎn)卡板與止動(dòng)爪撞擊產(chǎn)生的噪聲、旋轉(zhuǎn)卡板與爪支座撞擊產(chǎn)生的噪聲、止動(dòng)爪與爪支座產(chǎn)生的噪聲等。在上述噪聲因素中，旋轉(zhuǎn)卡板是最關(guān)鍵因素，因?yàn)槠湓谡麄€(gè)門鎖系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中與周邊零部件的碰撞最多，聲音最大。所以，為了降低門鎖系統(tǒng)造成的聲品質(zhì)問題，必須首先對(duì)旋轉(zhuǎn)卡板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、運(yùn)動(dòng)校核分析和碰撞分析進(jìn)行全面探討，同時(shí)需要對(duì)爪支座、止動(dòng)爪等零部件的運(yùn)動(dòng)碰撞進(jìn)行FEA仿真分析和優(yōu)化，從而提高開關(guān)門聲品質(zhì)。

圖1　車門鎖系統(tǒng)組成

2.2旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣切入位置的形狀設(shè)計(jì)

在車門關(guān)閉時(shí)，優(yōu)化設(shè)計(jì)旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣的嚙合過(guò)程對(duì)減小撞擊噪聲非常關(guān)鍵。通常情況下，設(shè)鎖扣的運(yùn)動(dòng)方向與旋轉(zhuǎn)卡板輪廓嚙合點(diǎn)切線方向夾角為α，旋轉(zhuǎn)卡板對(duì)鎖扣的撞擊力為F，通過(guò)力的分解可知，鎖扣在垂直撞擊旋轉(zhuǎn)卡板的力F1為：

F1=F×sinα

當(dāng)夾角α設(shè)計(jì)為90°時(shí)，旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣會(huì)產(chǎn)生最直接的正面碰撞，不但容易產(chǎn)生較大的噪聲，還會(huì)加大二者之間的碰撞力。夾角α越小，則F1越小，關(guān)門時(shí)旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣之間嚙合過(guò)程變長(zhǎng)，從而使鎖扣平順切入旋轉(zhuǎn)卡板。這種設(shè)計(jì)既可減小撞擊噪聲，也可減小旋轉(zhuǎn)卡板對(duì)鎖扣的反作用力，使車門更容易關(guān)閉。通過(guò)對(duì)不同設(shè)計(jì)角度的效果對(duì)比試驗(yàn)分析，建議夾角α≤35°，以獲得較好的關(guān)門效果。目前部分車型如寶馬、奧迪、奔馳等，已開始將旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣初始接觸部位的輪廓形狀改為內(nèi)凹形式，以期進(jìn)一步減小夾角，使關(guān)門過(guò)程更加平穩(wěn)，具體結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2　鎖扣與旋轉(zhuǎn)卡板切入角度示意

2.3旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣撞擊部位的緩沖設(shè)計(jì)

即使夾角α很小，也無(wú)法完全避免碰撞噪聲，因?yàn)殒i扣是鐵質(zhì)，而旋轉(zhuǎn)卡板的包塑層通常采用Hytrel 5526材料，硬度較大，產(chǎn)生關(guān)門噪聲的主要原因是棘輪與鎖扣間的振蕩沖擊現(xiàn)象。影響撞擊激烈程度的重要因素是旋轉(zhuǎn)卡板a、b部位的形狀以及二者之間的距離（圖3）。為了減小振蕩沖擊噪聲，通常在旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣接觸位置設(shè)計(jì)若干個(gè)緩沖槽，緩沖槽的尺寸和形狀不但要考慮緩沖效果，還要保證門鎖長(zhǎng)時(shí)間使用的可靠性，以避免產(chǎn)生磨損損壞。一般要求緩沖槽到旋轉(zhuǎn)卡板外輪廓的距離在0.3～0.8 mm之間。有時(shí)為了得到更好的緩沖效果，也可在旋轉(zhuǎn)卡板上并排設(shè)計(jì)兩個(gè)緩沖槽，對(duì)撞擊進(jìn)行兩次緩沖，進(jìn)一步減小關(guān)門撞擊聲。

圖3　旋轉(zhuǎn)卡板緩沖槽

當(dāng)旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣第一次碰撞后，旋轉(zhuǎn)卡板將繞自身軸線快速旋轉(zhuǎn)。由于慣性原因，旋轉(zhuǎn)卡板的a側(cè)與鎖扣脫離后，將緊接著與旋轉(zhuǎn)卡板b側(cè)撞擊，如此反復(fù)幾次之后才進(jìn)入最終鎖閉狀態(tài)，所以需要在旋轉(zhuǎn)卡板的a、b兩側(cè)都設(shè)計(jì)緩沖槽，從而降低鎖扣與旋轉(zhuǎn)卡板之間的振蕩撞擊，更有效降低關(guān)門噪聲。

2.4旋轉(zhuǎn)卡板旋轉(zhuǎn)力矩設(shè)計(jì)

在關(guān)門初期階段，鎖扣進(jìn)入爪支座過(guò)程中需要克服旋轉(zhuǎn)卡板的阻力，該阻力包括旋轉(zhuǎn)卡板的回位彈簧力、旋轉(zhuǎn)卡板與爪支座之間的摩擦力、旋轉(zhuǎn)卡板與止動(dòng)爪之間的摩擦力。

旋轉(zhuǎn)卡板的回位彈簧力值設(shè)計(jì)很關(guān)鍵，力值太大將直接導(dǎo)致鎖扣的阻力加大，進(jìn)而導(dǎo)致關(guān)門力大，噪聲變大。力值也不能過(guò)小，若該力值不能克服旋轉(zhuǎn)卡板與爪支座之間的摩擦力，將會(huì)導(dǎo)致車門第1擋鎖不能正常開啟。旋轉(zhuǎn)卡板、止動(dòng)爪與爪支座之間的摩擦力除了與材料摩擦系數(shù)有關(guān)，還和環(huán)境溫度有關(guān)，設(shè)計(jì)時(shí)必須同時(shí)考慮低溫環(huán)境影響因素。

通過(guò)測(cè)試兩個(gè)知名品牌的門鎖旋轉(zhuǎn)卡板旋轉(zhuǎn)力值（表1）發(fā)現(xiàn)，兩門鎖在第1擋鎖閉時(shí)的旋轉(zhuǎn)力值基本一樣，其中甲鎖測(cè)量6次的平均旋轉(zhuǎn)力值為11.7 N，乙鎖測(cè)量6次的平均旋轉(zhuǎn)力值為11.8 N。然而在第2擋鎖閉時(shí)二者力值發(fā)生了較大差異，其中甲鎖測(cè)量6次的平均旋轉(zhuǎn)力值為23.0 N，乙鎖測(cè)量6次的平均旋轉(zhuǎn)力值為17.3 N，即甲鎖旋轉(zhuǎn)力值從第1擋到第2擋增加了11.3 N，而乙鎖旋轉(zhuǎn)力值從第1擋到第2擋只增加了5.5 N。該旋轉(zhuǎn)力值越小，關(guān)門力越小，關(guān)門過(guò)程中撞擊聲音也就越小，所以說(shuō)明乙鎖該項(xiàng)性能優(yōu)于甲鎖。建議甲鎖通過(guò)調(diào)整彈簧的長(zhǎng)度、螺距、直徑、簧絲直徑等參數(shù)優(yōu)化彈簧力值性能。

表1兩個(gè)知名品牌門鎖旋轉(zhuǎn)力測(cè)量值N

2.5爪支座對(duì)鎖扣的緩沖設(shè)計(jì)

若鎖扣與爪支座之間未設(shè)計(jì)緩沖塊，在車門完全關(guān)閉瞬間，鎖扣與爪支座之間將會(huì)產(chǎn)生直接的金屬撞擊，不但造成較大的噪聲，還容易損壞整個(gè)爪支座。因此，必須在鎖扣與爪支座之間設(shè)計(jì)緩沖塊。緩沖塊的材質(zhì)為橡膠，采用NBR（丁晴橡膠）材料，硬度通常為HS60左右。通常會(huì)在橡膠塊上設(shè)計(jì)一個(gè)異形孔，如圖4所示，以便將緩沖塊與鎖扣之間的壓縮量加大到2～3 mm，從而有效吸收由制造帶來(lái)的偏差。

圖4　旋轉(zhuǎn)卡板中的緩沖膠塊

緩沖塊對(duì)鎖扣的擠壓力值也是一個(gè)關(guān)鍵設(shè)計(jì)點(diǎn)，擠壓力過(guò)大將導(dǎo)致車門不易關(guān)閉，而擠壓力太小會(huì)導(dǎo)致鎖體與鎖扣咬合不緊，在車輛行駛過(guò)程中產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而產(chǎn)生“咯吱咯吱”的響聲，同時(shí)也會(huì)影響門鎖的使用壽命。緩沖塊對(duì)鎖扣的擠壓力一方面取決于橡膠硬度特性，另一方面取決于緩沖塊的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。通過(guò)測(cè)量?jī)蓚€(gè)知名品牌的門鎖可知，緩沖塊對(duì)鎖扣的壓力并不一樣，具體數(shù)值如表2所列。

表2兩個(gè)知名品牌門鎖的緩沖塊對(duì)鎖扣壓力的對(duì)比　N

通過(guò)表2測(cè)量數(shù)值發(fā)現(xiàn)，甲鎖緩沖塊對(duì)鎖扣的平均壓力值為29.18 N，乙鎖緩沖塊對(duì)鎖扣的平均壓力值為13.68 N，說(shuō)明甲鎖不利于車門關(guān)閉，但在行車狀態(tài)下旋轉(zhuǎn)卡板與鎖扣咬合更緊，不易產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，而乙鎖正好相反。通過(guò)實(shí)車試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，乙鎖的確出現(xiàn)了車門鎖不緊產(chǎn)生異響的問題，需要改進(jìn)。通過(guò)經(jīng)驗(yàn)，緩沖塊對(duì)鎖扣擠壓力建議設(shè)計(jì)到15～20 N之間，既可保證行車不出現(xiàn)異響，又可保證關(guān)門力良好。

2.6旋轉(zhuǎn)卡板與止動(dòng)爪、爪支座的緩沖設(shè)計(jì)

在鎖扣進(jìn)入旋轉(zhuǎn)卡板過(guò)程中，隨著旋轉(zhuǎn)卡板的轉(zhuǎn)動(dòng)，同時(shí)也帶動(dòng)止動(dòng)爪轉(zhuǎn)動(dòng)，每當(dāng)?shù)竭_(dá)一個(gè)擋位時(shí)，止動(dòng)爪與旋轉(zhuǎn)卡板都會(huì)發(fā)生碰撞，如圖5所示，若沒有緩沖設(shè)計(jì)，也會(huì)產(chǎn)生一定的噪聲，因此需要在旋轉(zhuǎn)卡板與止動(dòng)爪的接觸部位設(shè)計(jì)適當(dāng)緩沖槽，以減緩撞擊帶來(lái)的噪聲。緩沖槽的長(zhǎng)度一般設(shè)計(jì)在5～8 mm，而寬度設(shè)計(jì)為1～2 mm即可。

圖5　旋轉(zhuǎn)卡板上的緩沖槽

在第2擋位鎖緊瞬間（即完全鎖閉時(shí)），旋轉(zhuǎn)卡板端部與鎖體之間也會(huì)產(chǎn)生撞擊。要想消除此處撞擊聲，設(shè)計(jì)時(shí)需要保證旋轉(zhuǎn)卡板與鎖體之間在鎖閉狀態(tài)下有2 mm的間隙，如圖5所示。也可以采用緩沖設(shè)計(jì)方法，在鎖體與旋轉(zhuǎn)卡板間設(shè)計(jì)緩沖結(jié)構(gòu)，如圖6所示。

在車門打開后，鎖扣與旋轉(zhuǎn)卡板完全脫開，旋轉(zhuǎn)卡板在回位彈簧作用下旋轉(zhuǎn)回到最初狀態(tài)，由于彈簧的作用力，旋轉(zhuǎn)卡板會(huì)瞬間撞擊到鎖體，從而產(chǎn)生撞擊聲，若未考慮在旋轉(zhuǎn)卡板與爪支座之間設(shè)計(jì)緩沖結(jié)構(gòu)，開門時(shí)將產(chǎn)生較大撞擊噪聲，最終給開門聲品質(zhì)帶來(lái)影響。為減小此處的撞擊噪聲，一般在鎖體上設(shè)計(jì)一個(gè)緩沖塊，如圖7所示，該緩沖塊材質(zhì)一般選擇為Al?cyrn2070，要求與旋轉(zhuǎn)卡板面接觸面積越大越好，建議不小于9 mm2。若無(wú)法在鎖體上設(shè)計(jì)緩沖塊，也可以在旋轉(zhuǎn)卡板上開一個(gè)緩沖槽，如圖8所示，同樣可以起到減緩旋轉(zhuǎn)卡板撞擊鎖體的效果。

圖6　旋轉(zhuǎn)卡板與緩沖結(jié)構(gòu)

圖7　鎖體緩沖膠塊

圖8　旋轉(zhuǎn)卡板上的緩沖槽示意

3　車門鎖扣安裝點(diǎn)剛度分析

3.1車門鎖扣安裝點(diǎn)剛度設(shè)計(jì)優(yōu)化

鎖扣通常用螺栓安裝到側(cè)圍BC柱部位。關(guān)門撞擊聲通過(guò)鎖扣安裝點(diǎn)傳遞給側(cè)圍BC柱，尤其是后門，鎖扣安裝到側(cè)圍C柱時(shí)問題表現(xiàn)得更加突出（C柱內(nèi)部是一個(gè)較大的空腔結(jié)構(gòu)，由于存在空腔模態(tài)，空腔結(jié)構(gòu)會(huì)放大該部位的撞擊聲，產(chǎn)生更大的關(guān)門噪聲）。為了盡量減小聲音傳遞，可以從4個(gè)方面進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)：第一在鎖扣與側(cè)圍中間設(shè)計(jì)一個(gè)橡膠隔振墊，如圖9所示，通過(guò)橡膠隔振墊減緩聲振傳遞函數(shù)；第二可以在側(cè)圍外板內(nèi)部張貼阻尼膠片，增加側(cè)圍外板阻尼性能，減少振動(dòng)和噪聲；第三是往C柱空腔結(jié)構(gòu)內(nèi)注射發(fā)泡膠，改變空腔模態(tài)，避免空腔對(duì)聲音的擴(kuò)大效應(yīng)；第四是通過(guò)提高鎖扣安裝點(diǎn)剛度模態(tài)，減少由于關(guān)門撞擊鎖扣產(chǎn)生的振動(dòng)和噪聲。

圖9　鎖扣安裝橡膠墊

后門鎖扣安裝點(diǎn)位于側(cè)圍C柱，其剛度較前門鎖扣安裝點(diǎn)?。ㄇ伴T鎖扣位于側(cè)圍B柱，內(nèi)有加強(qiáng)板）。為了增大C柱剛度，需要在C柱鎖扣安裝點(diǎn)處增加鎖扣加強(qiáng)板（圖10）或增加發(fā)泡隔聲膠塊（圖11）。

圖10　鎖扣安裝點(diǎn)加強(qiáng)板

圖11　發(fā)泡隔聲膠塊

為了確保鎖扣安裝點(diǎn)剛度符合設(shè)計(jì)要求，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)完成后需通過(guò)有限元分析方法對(duì)其進(jìn)行仿真分析。表3為某車型在鎖扣部位增加加強(qiáng)板前、后鎖扣安裝點(diǎn)剛度改善效果。

表3結(jié)構(gòu)改進(jìn)前、后安裝點(diǎn)剛度數(shù)據(jù)對(duì)比

3.2車門鎖系統(tǒng)優(yōu)化后性能驗(yàn)證

為了驗(yàn)證C柱發(fā)泡隔聲膠塊的實(shí)際效果，對(duì)某款車C柱鎖扣安裝點(diǎn)部位進(jìn)行了不增加發(fā)泡隔聲膠和增加發(fā)泡隔聲膠兩種狀態(tài)車輛NVH性能測(cè)試，測(cè)試內(nèi)容主要包括聲音的響度、尖銳度、聲壓級(jí)3個(gè)指標(biāo)[3]。試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表4所列。

表4增加發(fā)泡隔聲膠前、后聲品質(zhì)對(duì)比

根據(jù)表4的試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，增加發(fā)泡隔聲膠后關(guān)門響度降低1.4 Sone，尖銳度降低0.05 Acum，聲壓級(jí)增加0.1 dB（A）（根據(jù)經(jīng)驗(yàn)判定為測(cè)量誤差）；開門響度降低3.0 Sone，尖銳度降低0.01 Acum，聲壓級(jí)降低2.1 dB（A）。

圖12為車門優(yōu)化前、后開關(guān)門聲品質(zhì)測(cè)試頻譜對(duì)比。通過(guò)關(guān)門頻譜對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，改善后較改善前在60～200 Hz區(qū)域能量有所降低；通過(guò)開門頻譜可以發(fā)現(xiàn)，改善后較改善前在800～2 000 Hz區(qū)域能量降低比較明顯。

通過(guò)NVH試驗(yàn)表明，對(duì)鎖扣安裝點(diǎn)增加發(fā)泡隔聲膠進(jìn)行優(yōu)化后，開關(guān)門聲品質(zhì)提升較為明顯。同時(shí)為保證門鎖可靠性要求，對(duì)改進(jìn)后的門鎖進(jìn)行了12萬(wàn)次的耐久試驗(yàn)、過(guò)載關(guān)門試驗(yàn)等，其中還包括一些基本功能的測(cè)試。試驗(yàn)過(guò)程中未發(fā)現(xiàn)有裂紋、變形等損壞現(xiàn)象，所有部件運(yùn)動(dòng)正常，表明改進(jìn)后的門鎖能夠滿足門鎖耐久性使用要求。

圖12　改進(jìn)前、后聲品質(zhì)頻譜測(cè)試對(duì)比

4　總結(jié)

通過(guò)對(duì)車門鎖的結(jié)構(gòu)分析，結(jié)合實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)匹配驗(yàn)證，提出了一系列門鎖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化建議，并對(duì)整改效果進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證和評(píng)價(jià)，結(jié)果證明改進(jìn)措施對(duì)車門關(guān)閉聲品質(zhì)提升效果明顯，可以廣泛借鑒應(yīng)用。但是，要想獲得一個(gè)非常好的關(guān)門聲品質(zhì)，僅針對(duì)車門鎖進(jìn)行優(yōu)化和設(shè)計(jì)還遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠，還要對(duì)車門的其它相關(guān)系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，如車門玻璃升降系統(tǒng)優(yōu)化、車門密封系統(tǒng)優(yōu)化、鈑金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化、車門補(bǔ)強(qiáng)膠片、阻尼膠片的設(shè)計(jì)和布置優(yōu)化等。

參考文獻(xiàn)

1Herman Van der Auweraer.An Engine Approach to sound Quality,SAE,962491

2Otto.Guidelines for Jury Evaluations of Automotive Sounds, SAE Paper,1999-01-1822.

3黃潔明.轎車車門鎖干涉音分析研究：[學(xué)位論文].廣州：華南理工大學(xué)，2013.

4陳明.基于車內(nèi)噪聲的轎車NVH改進(jìn).汽車工程師，2010 （5）：41.

5楊川.汽車關(guān)門聲品質(zhì)研究：[學(xué)位論文].長(zhǎng)沙：湖南大學(xué)，2012.

6林逸.汽車NVH特性研究綜述.汽車工程,2002（6）：178.

7范瑋，孟子厚.汽車車門的聲品質(zhì)對(duì)汽車消費(fèi)心理的影響.聲學(xué)技術(shù)，2006（6）：185.

8徐小軍.基于主觀感覺的聲質(zhì)量客觀評(píng)價(jià)方法及應(yīng)用：[學(xué)位論文].合肥：合肥工業(yè)大學(xué)，2004.

（責(zé)任編輯簾青）

修改稿收到日期為2015年11月1日。

Optimization Design of Door Lock System and It′s Influence on Sound Quality of Vehicle

Li Zhanying
（Technology center of Great Wall motor Co.,Ltd,Hebei Automotive Engineering Technology Research Center, Baoding 071000）

【Abstract】To lessen the influence of vehicle door lock system on door opening-closing sound quality,this research attempts to minimize the impact between door lock and lock latch during the short moment of opening and closing,and impact sounds among various components inside the door locks by means of optimizing the internal structure of door lock, adding buffer devices in the contact areas among different components in door locks,adjusting spring force value of locking claw,optimizing the entry angle between rotary clamping plate and lock latch,and enhancing the stiffness of lock latch setup points.It is concluded from acoustic testing of the optimized door lock and practical evaluation that both objective test data and subjective feeling of evaluation have achieved the desired effect.

Key words:Sound quality,Car door,Door lock,Lock latch,Stiffness

中圖分類號(hào):U463.83

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

文章編號(hào):1000-3703（2016）03-0013-05