郭田莉, 孫慧娟

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火炬式電點(diǎn)火系統(tǒng)點(diǎn)火能量的正交試驗(yàn)研究

郭田莉, 孫慧娟

（北京航天動(dòng)力研究所, 北京，100076）

點(diǎn)火技術(shù)研究是實(shí)現(xiàn)低溫液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)多次啟動(dòng)的關(guān)鍵，而點(diǎn)火能量研究是確保點(diǎn)火可靠的前提。基于所設(shè)計(jì)的低壓式點(diǎn)火系統(tǒng)方案，給出點(diǎn)火系統(tǒng)所能釋放能量的計(jì)算過程；運(yùn)用正交試驗(yàn)法探究氧入口壓力、氧入口溫度、氫入口壓力、點(diǎn)火系統(tǒng)推進(jìn)劑總流量以及點(diǎn)火室混合比等因素對點(diǎn)火能量的影響規(guī)律與影響趨勢。結(jié)果表明：點(diǎn)火室流量對點(diǎn)火能量的影響程度最大，氫入口壓力對點(diǎn)火能量的影響程度最??；隨著氧入口溫度、氫入口壓力和點(diǎn)火室推進(jìn)劑流量的增大，點(diǎn)火能量均呈增大趨勢；隨著氧入口壓力和點(diǎn)火室混合比的增大，點(diǎn)火能量均呈減小趨勢。

液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)；低壓式點(diǎn)火系統(tǒng)；點(diǎn)火能量；正交試驗(yàn)法

0 引 言

縱觀氫氧發(fā)動(dòng)機(jī)的研制進(jìn)展，為了適應(yīng)航天運(yùn)載和載人航天飛行的要求，多次啟動(dòng)成為研究的熱點(diǎn)，即火箭發(fā)動(dòng)機(jī)如何滿足多次啟動(dòng)的點(diǎn)火技術(shù)要求。

近年來，多種新型的點(diǎn)火方式不斷涌現(xiàn)，如爆震波點(diǎn)火、氣動(dòng)諧振點(diǎn)火、催化點(diǎn)火、激光點(diǎn)火等。相對來說，新型的點(diǎn)火技術(shù)較常規(guī)的點(diǎn)火技術(shù)更加簡單、可靠，但是新型的點(diǎn)火技術(shù)對氣源、材料的要求極高，因而對于氫氧膨脹循環(huán)的火箭發(fā)動(dòng)機(jī)而言，還須將目光瞄向價(jià)格低廉且點(diǎn)火高效的火炬式電點(diǎn)火技術(shù)。隨著國外膨脹循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展，為了滿足多次啟動(dòng)的要求發(fā)動(dòng)機(jī)均采用電點(diǎn)火方式，而火炬式電點(diǎn)火系統(tǒng)因其點(diǎn)火能量高、便于維護(hù)等特點(diǎn)常用于推力室內(nèi)氫氧流量較大的場合。如美國的RL-10系列、日本的LE系列、歐洲的Vinci發(fā)動(dòng)機(jī)[1~2]。目前，中國大推力火箭發(fā)動(dòng)機(jī)尚未正式使用電點(diǎn)火系統(tǒng)，也尚未建立完善的點(diǎn)火能量研究體系，技術(shù)研究落后于歐美發(fā)達(dá)國家，因此，開展火炬式電點(diǎn)火系統(tǒng)的研究勢在必行。

自身氣氫、自身液氧點(diǎn)火方案具有相對更為簡單、可靠、點(diǎn)火次數(shù)不限的特點(diǎn)，但是對于低壓點(diǎn)火方案的工作狀態(tài)則更依賴于發(fā)動(dòng)機(jī)自身的工作過程，影響火炬點(diǎn)火系統(tǒng)點(diǎn)火性能的因素很多，如點(diǎn)火室推進(jìn)劑的入口溫度、入口壓力、推進(jìn)劑流量及混合比等，都不同程度地影響著點(diǎn)火系統(tǒng)的點(diǎn)火可靠性。如何合理設(shè)計(jì)點(diǎn)火系統(tǒng)，使得在保證推力室能正?？煽奎c(diǎn)火啟動(dòng)的同時(shí)使各點(diǎn)火器組件的性能匹配最優(yōu)化，成為點(diǎn)火系統(tǒng)設(shè)計(jì)研究的重點(diǎn)與難點(diǎn)。

1 點(diǎn)火系統(tǒng)

1.1 低壓式點(diǎn)火系統(tǒng)方案

低壓式點(diǎn)火系統(tǒng)的推進(jìn)劑需要引自發(fā)動(dòng)機(jī)自身，本文采用氣氫液氧作為介質(zhì)，氣氫從氫主閥前引，這樣可以有效縮短管路，減少質(zhì)量，然后由氫點(diǎn)火閥控制氣氫進(jìn)入點(diǎn)火室；液氧從氧主閥前引，在氧點(diǎn)火閥前設(shè)置預(yù)冷泄出閥對液氧管路預(yù)冷；在氫點(diǎn)火閥和氧點(diǎn)火閥之后均設(shè)置吹除單向閥，便于啟動(dòng)預(yù)冷前對氫、氧流路進(jìn)行吹除置換。低壓式點(diǎn)火系統(tǒng)的膨脹循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)如圖1所示。液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火系統(tǒng)應(yīng)保證推力室正?？煽康攸c(diǎn)火，即需求點(diǎn)火系統(tǒng)有足夠的點(diǎn)火能量。因此，分析研究點(diǎn)火能量是點(diǎn)火系統(tǒng)設(shè)計(jì)的前提。

圖1 低壓式點(diǎn)火系統(tǒng)

1.2 點(diǎn)火能量

采用能量平衡法計(jì)算火炬點(diǎn)火器能提供的能量，即點(diǎn)火燃?xì)饨禍氐? 000 K所釋放的熱功率[5]。點(diǎn)火系統(tǒng)氫氧入口壓力和入口溫度對應(yīng)的氫氧入口焓值分別為和，1 000 K的H2O的焓值為。

a）富氧點(diǎn)火室。

點(diǎn)火室的氫氧完全燃燒后有氧剩余，釋放的能量一部分用來把剩余氧加熱到1 000 K。這部分剩余的氧流量為

那么，點(diǎn)火能量為

b）富燃點(diǎn)火室。

點(diǎn)火室的氫氧完全燃燒后有氫剩余，釋放的能量一部分用來把剩余氫加熱到1 000 K。這部分剩余的氫流量為

因此，點(diǎn)火能量為

（5）

2 正交試驗(yàn)法

正交試驗(yàn)法是利用正交表安排試驗(yàn)方案，使試驗(yàn)次數(shù)盡可能少，通過對試驗(yàn)數(shù)據(jù)的簡單分析，有助于在復(fù)雜的影響因素中抓住主要因素，找出較好的實(shí)驗(yàn)方案。利用正交試驗(yàn)法可以解決多因素、多水平及多指標(biāo)的試驗(yàn)問題。

2.1 確定實(shí)驗(yàn)指標(biāo)

點(diǎn)火能量對于點(diǎn)火系統(tǒng)是一個(gè)至關(guān)重要的指標(biāo)，正交試驗(yàn)選取點(diǎn)火能量為試驗(yàn)指標(biāo)。

2.2 各參數(shù)的選定以及范圍的確定

綜合考慮點(diǎn)火能量的影響因素，采用以下點(diǎn)火室參數(shù)及取值范圍：

a）氧入口壓力。

點(diǎn)火系統(tǒng)取液氧、氣氫為介質(zhì)，考慮液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)階段的氧泵后壓力的范圍，取點(diǎn)火系統(tǒng)氧入口壓力4個(gè)水平值：0.25 MPa、0.3 MPa、0.35 MPa和0.4 MPa。

b）氧入口溫度。

點(diǎn)火系統(tǒng)的液氧引自氧泵后，溫度約為90 K，考慮管路以及壓力的影響，液氧的溫度會升高，可能存在氣液混合的狀態(tài)，對點(diǎn)火能量有一定的影響。而不同壓力的液氧汽化溫度不同，如表1所示。因此，為了覆蓋液氧和氣氧的狀態(tài)，取點(diǎn)火系統(tǒng)氧入口溫度4個(gè)水平值為90 K、95 K、100 K和105 K。

表1 不同壓力下液氧汽化溫度

c）氫入口壓力。

點(diǎn)火系統(tǒng)的氫引自氫主閥之前，溫度約為300 K，狀態(tài)均為氣氫，在計(jì)算能量過程中，點(diǎn)火系統(tǒng)氫入口溫度為300 K，而氫入口壓力的不同影響介質(zhì)的狀態(tài)，且考慮發(fā)動(dòng)機(jī)啟動(dòng)階段氫主閥前的壓力范圍，取點(diǎn)火系統(tǒng)氫入口壓力4個(gè)水平值為0.25 MPa、0.3 MPa、0.35 MPa和0.4 MPa。

d）點(diǎn)火室推進(jìn)劑流量。

即在能保證發(fā)動(dòng)機(jī)正常啟動(dòng)的前提下所能夠提供給點(diǎn)火系統(tǒng)的流量范圍，取點(diǎn)火室推進(jìn)劑的流量4個(gè)水平值為：4.8 g/s、5 g/s、5.2 g/s和5.4 g/s。

點(diǎn)火室混合比的變化影響燃燒溫度，通過熱力計(jì)算得到不同點(diǎn)火室壓力下燃燒溫度隨混合比的變化，如圖2所示。從圖2中可以看出，富氧階段燃燒溫度較平穩(wěn)，因此以富氧的點(diǎn)火系統(tǒng)開展能量研究。燃燒溫度高提高了對點(diǎn)火室冷卻性能的要求，混合比太大降低燃燒溫度，因此取點(diǎn)火室混合比4個(gè)水平值為20、25、30和35。

圖2 燃燒溫度隨混合比的變化

運(yùn)用正交試驗(yàn)法L16（45）研究氧入口壓力、氧入口溫度、氫入口壓力、點(diǎn)火室流量、混合比對點(diǎn)火系統(tǒng)能量的影響，具體試驗(yàn)方法如表2所示，正交試驗(yàn)方案如表3所示。依次按照各試驗(yàn)方案設(shè)置氧入口壓力、氧入口溫度、氫入口壓力、總流量和混合比等參數(shù)條件，計(jì)算各種方案所釋放的能量。

表2 試驗(yàn)因素水平

表3 正交試驗(yàn)方案

續(xù)表3

試驗(yàn)號氧入口壓力A/MPa氧入口溫度B/K氫入口壓力C/MP總流量D/(g·s-1)混合比能量Eij/kW 140.4950.354.83556.26 150.41000.35.42064.16 160.41050.255.22561.50

2.3 結(jié)果與分析

按照試驗(yàn)方案依次改變點(diǎn)火系統(tǒng)參數(shù)：氧入口壓力、氧入口溫度、氫入口壓力、點(diǎn)火室流量、混合比等，并根據(jù)點(diǎn)火室能量公式計(jì)算各方案對應(yīng)的點(diǎn)火系統(tǒng)釋放的能量。正交試驗(yàn)結(jié)果如表4所示，利用極差分析法分析各因素選取的水平變動(dòng)對點(diǎn)火能量影響的大小程度和規(guī)律趨勢。表4中值稱為極差，極差的大小可以反映相關(guān)因素波動(dòng)對指標(biāo)影響的大小程度，極差值大表示該因素的水平變動(dòng)時(shí)指標(biāo)波動(dòng)大；反之，極差值小則表示該因素的水平變動(dòng)時(shí)指標(biāo)波動(dòng)小。其中，K是因素在水平時(shí)的4次結(jié)果的和，而，，反映指標(biāo)隨著水平變動(dòng)的變化趨勢。

表4 試驗(yàn)結(jié)果

由極差計(jì)算結(jié)果R值0.65、1.38、0.59、7.12和0.70，根據(jù)R的大小可以得到，對點(diǎn)火能量影響的主次順序?yàn)椋狐c(diǎn)火室流量>氧入口溫度>點(diǎn)火室混合比>氧入口壓力>氫入口壓力，點(diǎn)火室流量對能量的影響程度最大，氫入口壓力對能量的影響程度最小。點(diǎn)火室釋放能量的多少取決于推進(jìn)劑的量，點(diǎn)火室推進(jìn)劑的總流量直接影響點(diǎn)火能量。因此，點(diǎn)火室推進(jìn)劑總流量對點(diǎn)火能量的影響最大；液氧狀態(tài)不穩(wěn)定，氧入口的溫度對點(diǎn)火能量的影響較大；點(diǎn)火室混合比決定氫氧完全燃燒的程度，完全燃燒的程度越大，點(diǎn)火室釋放的點(diǎn)火能量越大；物質(zhì)的焓受壓力的影響較弱，所以氧和氫的入口壓力對能量的影響較小。

表4中，k值分別為60.80、60.50、60.52和60.15，最大值為k1，即氧入口壓力為0.25 MPa時(shí)對能量的貢獻(xiàn)最大；k值分別為60.03、60.11、60.42和61.42，最大值為k4，即氧入口溫度為105 K時(shí)對能量的貢獻(xiàn)最大；k值分別為60.14、60.52、60.73和60.60，最大值為k3，即氫入口壓力為0.35 MPa時(shí)對能量的貢獻(xiàn)最大；k值分別為57.00、59.32、61.55和64.12，最大值為k4，即總流量為5.4 g/s時(shí)對能量的貢獻(xiàn)最大；值分別為60.93、60.23、60.58和60.25，最大值為1，即點(diǎn)火室混合比為20時(shí)對能量的貢獻(xiàn)最大。

將表中的k，k，k，k和繪制曲線，觀察各影響因素對點(diǎn)火能量的影響趨勢，如圖3所示。

圖3 點(diǎn)火系統(tǒng)參數(shù)對能量的影響趨勢

隨著氧入口壓力的升高，氧入口壓力對點(diǎn)火能量的影響緩慢減小，在最低氧入口壓力時(shí)影響作用最大；隨著氧入口溫度的升高，氧入口溫度對點(diǎn)火能量的影響逐漸增大，在最高氧入口溫度時(shí)對能量的作用最大；隨著氫入口壓力的升高，氫入口壓力對點(diǎn)火能量的影響先增大后有所下降，影響幅度較為平緩；隨著點(diǎn)火室推進(jìn)劑流量的增大，推進(jìn)劑流量對點(diǎn)火能量的影響逐漸增大，影響幅度較為顯著；隨著點(diǎn)火室混合比的增大，混合比對點(diǎn)火能量的作用呈波動(dòng)變化，在混合比20~30之間有對能量作用的最小值，在混合比25~35之間有對能量作用的最大值。在實(shí)際的點(diǎn)火室設(shè)計(jì)中，可以根據(jù)上述影響程度的主次順序、影響趨勢依次調(diào)配各點(diǎn)火室參數(shù)。

3 結(jié) 論

本文基于所設(shè)計(jì)的低壓式點(diǎn)火系統(tǒng)方案，給出了點(diǎn)火系統(tǒng)所能釋放的能量的計(jì)算過程。研究綜合考慮了低壓式點(diǎn)火系統(tǒng)依賴發(fā)動(dòng)機(jī)的特點(diǎn)，結(jié)合實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)的性能，選取了影響點(diǎn)火系統(tǒng)的主要因素，運(yùn)用正交試驗(yàn)法探索氧入口壓力、氧入口溫度、氫入口壓力、點(diǎn)火系統(tǒng)推進(jìn)劑總流量以及點(diǎn)火室混合比等因素對點(diǎn)火能量的影響規(guī)律與影響趨勢。研究結(jié)果如下：

a）點(diǎn)火系統(tǒng)參數(shù)對點(diǎn)火能量的影響程度從大到小依次為：點(diǎn)火室流量>氧入口溫度>點(diǎn)火室混合比>氧入口壓力>氫入口壓力，點(diǎn)火室流量對能量的影響程度最大，氫入口壓力對能量的影響程度最?。?/p>

b）隨著氧入口溫度、氫入口壓力和點(diǎn)火室推進(jìn)劑流量的增大，點(diǎn)火能量均呈增大趨勢，其中點(diǎn)火室流量的影響幅度最大，氧入口溫度次之，氫入口壓力影響幅度較平緩；

c）隨著氧入口壓力和點(diǎn)火室混合比的增大，點(diǎn)火能量均呈減小趨勢，影響的幅度均較平緩。

上述研究結(jié)果對低壓式點(diǎn)火系統(tǒng)的點(diǎn)火室設(shè)計(jì)以及點(diǎn)火試驗(yàn)方案的設(shè)計(jì)研究提供了理論基礎(chǔ)。

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Orthogonal Testing Study on Ignition Energy of a Torch Ignition System

Guo Tian-li, Sun Hui-juan

(Beijing Aerospace Propulsion Institute, Beijing, 100076)

Ignition technology is crucial to realize cryogenic liquid rocket engines’ multiple start-ups. So is ignition energy investigation to ignition reliability. On the basis of a self-designed low pressure ignition system, a calculation process of ignition energy release is proposed in this paper. Besides, the effect of oxygen inlet pressure, oxygen inlet temperature, hydrogen inlet pressure, propellant flow and mixture ratio on ignition energy is examined by use of orthogonal testing method. Study results indicate that the propellant flow is the most significant factor affecting the ignition power, and the hydrogen pressure exerts little influence. It is also found the ignition energy increases as the oxygen inlet temperature, hydrogen inlet pressure and propellant flow rise, while it decreased as the oxygen inlet pressure and mixture ration rise.

Liquid rocket engine; Low pressure ignition system; Power of igniter; Orthogonal experiment method

1004-7182(2016)02-0090-05

10.7654/j.issn.1004-7182.20160220

V43

A

2015-03-15

郭田莉（1989-），女，助理工程師，主要工作方向?yàn)橐后w火箭發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)