劉紅兵 韓彬彬 劉秀全 暢元江 劉 康 宋 強(qiáng) 張偉國

(1. 中國石油大學(xué)(華東)海洋油氣裝備與安全技術(shù)研究中心 山東青島 266580; 2. 中海石油(中國)有限公司深圳分公司 廣東深圳 518067)

張力腿平臺(tái)叢式立管鉆完井作業(yè)窗口分析方法*

劉紅兵1韓彬彬1劉秀全1暢元江1劉 康1宋 強(qiáng)1張偉國2

(1. 中國石油大學(xué)(華東)海洋油氣裝備與安全技術(shù)研究中心 山東青島 266580; 2. 中海石油(中國)有限公司深圳分公司 廣東深圳 518067)

劉紅兵,韓彬彬,劉秀全，等.張力腿平臺(tái)叢式立管鉆完井作業(yè)窗口分析方法[J].中國海上油氣，2016,28(6)：115-120.

Liu Hongbing,Han Binbin,Liu Xiuquan,et al.Analysis method for drilling and completion windows of TLP cluster-risers[J].China Offshore Oil and Gas,2016,28(6):115-120.

針對(duì)張力腿平臺(tái)(TLP)鉆完井過程中叢式立管的作業(yè)安全問題，基于HUSE尾流模型和切片分析理論，考慮叢式立管之間的干涉作用，建立了TLP叢式立管系統(tǒng)力學(xué)分析模型，確定了TLP叢式立管鉆完井作業(yè)準(zhǔn)則，并提出了TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口分析方法及流程。以我國南海某深水油井為例，開展了TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口及其影響因素分析，結(jié)果表明：TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口總體上呈倒錐形，在低流速區(qū)域受立管最大彎曲角度限制，在高流速區(qū)域受立管最大等效應(yīng)力限制；鉆井液密度對(duì)立管鉆完井作業(yè)窗口的影響較小，頂張力和立管間距對(duì)TLP叢式立管系統(tǒng)的鉆完井作業(yè)窗口具有顯著影響，頂張力不足會(huì)導(dǎo)致TLP叢式立管在高流速區(qū)域無法作業(yè)，立管間距設(shè)計(jì)較小會(huì)引起立管碰撞進(jìn)而導(dǎo)致TLP鉆完井作業(yè)失敗。本文研究成果可為我國南海TLP叢式立管鉆完井作業(yè)安全管理提供參考。

張力腿平臺(tái)；叢式立管；干涉；鉆完井；作業(yè)窗口；分析方法；影響因素

張力腿平臺(tái)(TLP)的運(yùn)動(dòng)性能較好，整體結(jié)構(gòu)較為平穩(wěn)，適用于叢式井的油氣開發(fā)作業(yè)，可有效提高作業(yè)效率，尤其在后期修井和調(diào)整井作業(yè)時(shí)能夠大大降低項(xiàng)目投資，因此，我國擬采用TLP進(jìn)行南海某深水區(qū)塊的油氣開發(fā)。叢式立管系統(tǒng)是連接TLP和海底井口的重要裝備，在平臺(tái)槽口和海底槽口之間呈一定形式的排列組合，鉆完井作業(yè)過程中易發(fā)生叢式立管干涉、碰撞等事故，給TLP鉆完井作業(yè)帶來安全隱患問題。

目前國內(nèi)外在TLP叢式立管干涉分析與設(shè)計(jì)方面已開展了一些研究工作，并取得了相應(yīng)成果。Huse 等[1-2]考慮叢式立管之間的遮蔽效應(yīng)，提出了下游立管海流拖曳力和升力的HUSE尾流模型；Koska 等[3]從立管頂張力、渦激抑制裝置等方面提出了一種最小化TLP叢式立管干涉的方法[3]；Xing 等[4]提出了基于小波尺度圖動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析量化和探測(cè)立管碰撞的方法；He 等[5]提出了一種基于時(shí)域分析節(jié)點(diǎn)位置信息后處理的用于評(píng)估海洋立管之間碰撞概率的方法；何楊 等[6]根據(jù)DNV-RP-F203規(guī)范給出了深水立管干涉分析的設(shè)計(jì)流程,并對(duì)立管干涉的可接受標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了探討；閻巖 等[7]采用商業(yè)分析軟件對(duì)深水立管的干涉問題進(jìn)行了研究，并在此基礎(chǔ)上開展了立管局部碰撞仿真分析；石云 等[8]對(duì)TLP叢式立管進(jìn)行了干涉分析和參數(shù)敏感性研究；Campbell 等[9]提出了一種海平面內(nèi)TLP叢式立管安裝作業(yè)窗口的確定方法。但是，上述研究成果尚未涉及TLP叢式立管系統(tǒng)鉆完井作業(yè)窗口方面的研究工作。本文在已有研究成果的基礎(chǔ)上，基于HUSE尾流模型和切片分析理論，建立了TLP叢式立管系統(tǒng)干涉分析模型，確定了TLP叢式立管鉆完井作業(yè)準(zhǔn)則，提出了一種TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口分析方法，并以我國南海某深水油井為例開展了TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口影響因素分析，識(shí)別出了各關(guān)鍵參數(shù)對(duì)TLP叢式立管鉆完井作業(yè)的影響規(guī)律，從而為我國南海TLP叢式立管鉆完井作業(yè)安全管理提供了參考依據(jù)。

1 TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口分析模型

圖1 TLP叢式立管系統(tǒng)受力示意圖

TLP叢式立管系統(tǒng)力學(xué)模型如圖1所示。立管系統(tǒng)頂部受到平臺(tái)偏移及頂張力的影響，立管系統(tǒng)底部在泥線附近與井口和導(dǎo)管系統(tǒng)連接，整個(gè)立管系統(tǒng)在海洋自然環(huán)境、自身重力等載荷的作用下發(fā)生橫向變形，且變形過大時(shí)立管系統(tǒng)之間可能發(fā)生干涉。假設(shè)立管串行排列且與來流方向一致，則波流聯(lián)合作用下TLP叢式立管系統(tǒng)橫向變形方程為[10]

(1)

式(1)中：W為單位長(zhǎng)度立管的重力，N；EI為立管的抗彎剛度，N·m2；P為軸向力，N；y為水平方向位移，m；z為豎直方向高度，m；f為作用于立管單位長(zhǎng)度上的水平作用力，N。

由圖1可知，泥線下導(dǎo)管受到土壤抗力載荷，泥線上TLP上游立管系統(tǒng)直接受到波流聯(lián)合作用。作用于單位長(zhǎng)度上游立管上的波流聯(lián)合作用力為

f(z)=fD+fI=

(2)

式(2)中：fD為拖曳力，N；fI為慣性力，N；CD為拖曳力系數(shù)，無量綱；CM為慣性力系數(shù)，無量綱；D為立管水動(dòng)力外徑，m；uW為波浪引起的水體流速，m/s；uC為海流引起的水體流速，m/s；ρW為海水密度，kg/m3；aW為波浪引起的水體加速度，m/s2。

海流流經(jīng)上游立管系統(tǒng)后會(huì)產(chǎn)生尾流場(chǎng)，進(jìn)一步影響下游立管上的水動(dòng)力載荷，主要包括由屏蔽效應(yīng)引起的平均拖曳力折減和尾流場(chǎng)速度梯度引起的升力，可采用HUSE半經(jīng)驗(yàn)尾流分析模型計(jì)算海流通過圓柱體后的尾流場(chǎng)[11]，進(jìn)而確定下游立管處的海流流速，即

(3)

(4)

(5)

式(3)～(5)中：Vd為下游立管處損失海流流速，m/s；x、y分別為下游立管相對(duì)于上游立管的位置坐標(biāo)，m；V0為自由海流流速，m/s；k1、k2為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，本文取k1=0.25、k2=0.1;b為半尾流寬度，m；xs為上游立管道虛擬源的距離，m。

上下游立管之間的海流遮蔽效應(yīng)沿立管系統(tǒng)長(zhǎng)度方向不斷變化，可將立管系統(tǒng)沿水深方向分為若干段切片，每段切片等效為間距相等的上下游立管(圖2)?；贖USE半經(jīng)驗(yàn)尾流分析模型和切片分析理論進(jìn)行迭代分析，可得到叢式立管系統(tǒng)在特定環(huán)境下的穩(wěn)定狀態(tài)，并判斷上下游立管之間是否發(fā)生干涉，其具體流程為：首先設(shè)定立管初始間距為2根立管不受任何載荷時(shí)的間距，考慮上游立管尾流效應(yīng)進(jìn)行靜態(tài)分析；然后依據(jù)分析結(jié)果更新立管間距，并進(jìn)行迭代分析，直至相鄰2次分析立管最小間距之差小于0.01 m時(shí)(立管系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài))求解完成。

圖2 TLP叢式立管干涉分析切片示意圖

2 TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口分析方法

TLP叢式立管鉆完井作業(yè)限制因素主要包括立管強(qiáng)度、變形以及立管之間的干涉等，綜合考慮各限制因素建立了TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口限制準(zhǔn)則(表1)。其中，立管最大等效應(yīng)力、導(dǎo)管最大等效應(yīng)力以及井口最大彎矩準(zhǔn)則主要是為了確保TLP鉆完井作業(yè)過程中立管系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)完整性；立管最大彎曲角度(立管與豎直方向之間的夾角)準(zhǔn)則是為了減小鉆井作業(yè)過程中鉆桿對(duì)立管系統(tǒng)的偏磨以及完井過程中完井管串順利通過立管；立管之間干涉準(zhǔn)則是為了防止立管之間發(fā)生碰撞。

表1 TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口限制準(zhǔn)則

為了快速得到TLP叢式立管鉆完井作業(yè)工況下的臨界平臺(tái)偏移和表面海流流速，本文提出了一種TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口臨界值搜索算法，通過2層循環(huán)迭代(即表面海流流速為外循環(huán)，平臺(tái)偏移為內(nèi)循環(huán))，開展TLP叢式立管系統(tǒng)力學(xué)迭代分析，提取立管系統(tǒng)位移、應(yīng)力、變形等信息，以TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口限制準(zhǔn)則為臨界邊界，采用一維非線性搜索獲取不同海流流速下的平臺(tái)許用偏移臨界值，進(jìn)而確定TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口。圖3為TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口分析流程圖。

3 實(shí)例分析

3.1 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)

以南海水深為340 m的某油井為目標(biāo)井，鉆井立管和生產(chǎn)立管系統(tǒng)配置見表2。該井鉆井立管系統(tǒng)頂張力為1.8倍管柱濕重；生產(chǎn)立管頂張力為2.3倍管柱濕重;鉆井立管外徑為0.393 98 m，壁厚為0.020 60 m;生產(chǎn)立管外徑為0.273 05 m，壁厚為0.010 106 m;水動(dòng)力參數(shù)拖曳力系數(shù)在水深0～150 m取1.2，150 m水深以下取0.7;慣性力系數(shù)取2.0。

3.2 作業(yè)窗口分析

鉆井工況下,上游為鉆井立管，下游為生產(chǎn)立管(D2P)，或者上游為生產(chǎn)立管，下游為鉆井立管(P2D);完井工況下,上下游均為生產(chǎn)立管;立管初始間距均為4.5m。分別開展TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口和完井作業(yè)窗口分析，結(jié)果如圖4所示(圖中藍(lán)色區(qū)域可安全進(jìn)行鉆完井作業(yè)，紅色區(qū)域內(nèi)實(shí)施鉆完井作業(yè)有風(fēng)險(xiǎn))。

由圖4可知，該井TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口總體上呈倒錐形，在順流方向(正平臺(tái)偏移方向)，隨著海流流速的增大，平臺(tái)許用偏移逐漸減小，限制因素主要為立管最大彎曲角度。在逆流方向(負(fù)平臺(tái)偏移方向)，低流速區(qū)域平臺(tái)許用偏移隨著海流流速增大而逐漸增大，限制因素主要為立管最大彎曲角度；高流速區(qū)域平臺(tái)許用偏移隨著海流流速增大而逐漸減小，限制因素主要為立管最大等效應(yīng)力。P2D作業(yè)模式下，上游生產(chǎn)立管產(chǎn)生的尾流效應(yīng)使得下游鉆井立管處的海流流速變??；D2P作業(yè)模式下，上游鉆井立管直接受到海洋自然環(huán)境載荷作用，鉆井立管的結(jié)構(gòu)變形較大，相應(yīng)的鉆井作業(yè)窗口較小。分析認(rèn)為，該鉆完井作業(yè)窗口的主要區(qū)別在于逆流方向鉆完井作業(yè)平臺(tái)許用偏移轉(zhuǎn)折點(diǎn)海流流速不同，鉆井作業(yè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)海流流速為1.0 m/s，完井作業(yè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)海流流速為1.4m/s。此外，由于鉆井立管外徑較大，承受的海流作用力更大，而且鉆井立管的張力比較小，使得鉆井立管的剛度相對(duì)較小，即TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口比完井作業(yè)窗口小，其作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)更高。因此，下面重點(diǎn)開展TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口影響因素分析。

圖4 南海某深水油井TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口分析結(jié)果

3.3 影響因素分析

1) 頂張力。不同頂張力下該井TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口如圖5所示，可以看出：當(dāng)海流流速小于1.0 m/s時(shí)，平臺(tái)許用偏移受頂張力變化影響較小，頂張力的增大會(huì)使平臺(tái)向順流方向輕微偏移；當(dāng)海流流速大于1.0 m/s時(shí)，平臺(tái)許用偏移受頂張力影響較大。這是因?yàn)轫攺埩Φ臏p小會(huì)使得立管的剛度減小，在海流作用下橫向位移量變大，使得立管之間更容易發(fā)生干涉，而且當(dāng)頂張力過小時(shí)，由于立管之間的干涉，在高流速區(qū)域無法實(shí)施鉆井作業(yè)，因此，適當(dāng)提高頂張力有助于增大TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口。

圖5 不同頂張力下南海某深水油井TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口

2) 立管間距。不同立管間距下該井TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口如圖6所示，可以看出，隨著立管間距的減小，在高流速區(qū)立管之間的干涉愈發(fā)嚴(yán)重，允許TLP叢式立管鉆井作業(yè)的最大海流表面流速由大于1.6 m/s逐漸減小至1.0 m/s，TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口逐漸變小。這是因?yàn)榱⒐荛g距的減小會(huì)使上下游立管間的許用變形空間減小，也會(huì)使上游立管對(duì)下游立管的屏蔽作用更強(qiáng)，從而減小了下游立管橫向位移，因此，適當(dāng)增大立管間距可增大TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口。

3) 鉆井液密度。不同鉆井液密度下該井TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口如圖7所示，可以看出，鉆井液密度對(duì)TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口影響較小；隨著鉆井液密度的增大，順流向和逆流向低流速區(qū)平臺(tái)許用偏移略微減小，逆流向高流速區(qū)平臺(tái)許用偏移略微增大。這是因?yàn)榍罢呦拗埔蛩厥橇⒐茏畲髲澢嵌?，后者限制因素是立管最大許用應(yīng)力，而且鉆井液密度的增大會(huì)使得鉆井立管剛度略微增大，導(dǎo)致立管與井口交界處轉(zhuǎn)角變大。

圖6 不同立管間距下南海某深水油井TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口

圖7 不同鉆井液密度下南海某深水油井TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口

4 結(jié)論

1) 基于HUSE半經(jīng)驗(yàn)尾流模型和切片分析理論，建立了TLP叢式立管力學(xué)分析模型及迭代分析方法，確定了TLP叢式立管鉆完井作業(yè)限制準(zhǔn)則，并提出了一種TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口分析方法及流程，從而為我國南海TLP叢式立管鉆完井作業(yè)安全管理提供了參考依據(jù)。

2) 實(shí)例分析表明，TLP叢式立管鉆完井作業(yè)窗口總體上呈倒錐形，主要受立管最大彎曲角度和立管最大等效應(yīng)力限制。在順流方向，隨著海流流速的增大，平臺(tái)許用偏移逐漸減小，限制因素主要為立管最大彎曲角度。在逆流方向，低流速區(qū)域平臺(tái)許用偏移隨著海流流速增大而逐漸增大，限制因素主要為立管最大彎曲角度；高流速區(qū)域平臺(tái)許用偏移隨著海流流速增大而逐漸減小，限制因素主要為立管許用應(yīng)力。

3) TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口要比完井作業(yè)窗口小，因此TLP叢式立管鉆井作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)更高。分析表明，鉆井立管頂張力對(duì)TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口具有明顯的影響，主要影響高流速區(qū)的平臺(tái)許用偏移，而且當(dāng)鉆井立管頂張力過小時(shí)，立管之間的干涉將會(huì)導(dǎo)致TLP叢式立管在高流速區(qū)無法實(shí)施鉆井作業(yè)；立管間距對(duì)TLP鉆井作業(yè)窗口具有顯著的影響，減小立管間距將加劇立管之間的干涉，特別在高流速區(qū)，隨著立管間距的減小，TLP叢式立管鉆井作業(yè)許用最大海流流速逐漸減?。汇@井液密度對(duì)TLP叢式立管鉆井作業(yè)窗口影響較小。

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(編輯：葉秋敏)

Analysis method for drilling and completion windows of TLP cluster-risers

Liu Hongbing1Han Binbin1Liu Xiuquan1Chang Yuangjiang1Liu Kang1Song Qiang1Zhang Weiguo2

(1.CentreforOffshoreEngineeringandSafetyTechnology,ChinaUniversityofPetroleum,Qingdao,Shandong266580,China; 2.ShenzhenBranchofCNOOCLtd.,Shenzhen,Guangzhou518067,China)

Aiming at the operational safety problem of TLP cluster-risers during drilling and completion, the mechanical analysis model of TLP cluster-risers was established considering the interference between cluster-risers based on the HUSE empirical wake model and microtome section theory. The drilling and completion criteria with TLP cluster-risers were determined, and analysis method and procedure for drilling and completion windows with TLP cluster-risers were proposed. Taking a deep water oil well in the South China Sea as an example, the windows for drilling and completion with TLP cluster-risers and the relevant influencing factors were analyzed. The results show that the window has an inverted cone shape, and is limited by the maximum angle of the riser when the current speed is low, and limited by the maximum equivalent stress in the riser when the current speed is high. The mud density has minor influence on the operation window, while the top tension and the riser spacing have significant influence. Insufficient top tension will result in the TLP cluster-risers incapable to work when the current speed is high; the risers would collide each other if there is narrow spacing between risers, which may lead to the failure of drilling and completion. This paper can provide a reference for the safety management of drilling and completion with TLP cluster-risers in the South China Sea.

TLP; cluster-risers; interference; drilling and completion; operation window; analysis method; influencing factors

1673-1506(2016)06-0115-06

10.11935/j.issn.1673-1506.2016.06.019

*國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃“深水海底井口-隔水管-平臺(tái)動(dòng)力學(xué)耦合機(jī)理與安全控制 (編號(hào)：2015CB251203)”、山東省自然科學(xué)基金聯(lián)合專項(xiàng)“深水鉆井隔水管-張緊器耦合動(dòng)力學(xué)及安全控制研究(編號(hào)：ZR2014EL018)”、中國博士后科學(xué)基金“深水修井隔水管系統(tǒng)耦合動(dòng)力學(xué)及應(yīng)用研究(編號(hào)：2015M570621)”部分研究成果。

劉紅兵，男，中國石油大學(xué)(華東)機(jī)電工程學(xué)院博士研究生，主要從事海洋鉆井技術(shù)和石油裝備強(qiáng)度與可靠性等方面研究。地址：山東省青島市經(jīng)濟(jì)技術(shù)開發(fā)區(qū)長(zhǎng)江西路66號(hào)研三樓(郵編：266580)。E-mail：hb_liu1988@163.com。

暢元江,男,副教授,碩士生導(dǎo)師,研究方向?yàn)楹Ｑ笥蜌夤こ碳把b備。地址:山東省青島市黃島區(qū)長(zhǎng)江西路66號(hào)中國石油大學(xué)(華東)機(jī)電學(xué)院(郵編：266580)。E-mail:changyj1557@126.com。

TE52

A

2016-04-16 改回日期：2016-05-16