張　超*,董健年,張　軍（南京理工大學(xué)　能源與動(dòng)力工程學(xué)院,南京　210094）

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高耦合度電感儲(chǔ)能型脈沖功率源仿真分析

張超*,董健年,張軍
（南京理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,南京210094）

摘 要：為了研究高耦合度電感儲(chǔ)能型脈沖功率源，本文首先仿真了STRETCH Meat grinder電路，通過(guò)得到的電流電壓波形分析了該電路的工作過(guò)程；然后再利用有限元方法來(lái)分析該拓?fù)渲旭詈想姼械拇艌?chǎng)特性。通過(guò)建立耦合電感線圈的二維仿真模型得到了磁場(chǎng)能量分布云圖、磁感應(yīng)強(qiáng)度分布云圖以及磁感應(yīng)強(qiáng)度矢量圖和電磁力矢量圖，得出耦合電感的磁場(chǎng)分布規(guī)律以及電感的受力趨勢(shì)。為了進(jìn)一步直觀的研究耦合電感的受力，本文還仿真計(jì)算了在垂直方向上電感的受力情況。為高耦合度電感儲(chǔ)能型脈沖功率源優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了一定的理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞：STRETCH Meat grinder；脈沖功率源；耦合電感；有限元分析；磁場(chǎng)

1　引言

在電磁發(fā)射技術(shù)中，為滿足作戰(zhàn)的需求，電源小型化顯得尤為重要[1]。相比較而言，電感儲(chǔ)能型脈沖功率源以其儲(chǔ)能密度高、傳輸功率大、結(jié)構(gòu)緊湊、體積小、成本低等優(yōu)點(diǎn)[2]成為了研究的熱點(diǎn)。

對(duì)于電感儲(chǔ)能型脈沖功率源的研究，美國(guó)IAT通過(guò)對(duì)傳統(tǒng)的Meat grinder電路進(jìn)行改進(jìn)提出了STRETCH Meat grinder拓?fù)鋄3-4]，該拓?fù)湟腭詈想姼?，利用磁通壓縮的原理，通過(guò)互感實(shí)現(xiàn)電流倍增，大大提高了帶負(fù)載的能力[5]。STRETCH Meat grinder電路中為了提高能量的傳輸效率，耦合電感的優(yōu)化設(shè)計(jì)是關(guān)鍵，以前的研究主要集中在提高兩電感的耦合度上，如今耦合度已提高到0.9以上，在高耦合度情況下強(qiáng)磁場(chǎng)的影響將會(huì)凸顯出來(lái)，基于此本文在仿真分析拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的背景下以其高耦合度電感為模型，利用有限元方法分析了其磁場(chǎng)特性以及耦合電感線圈受力情況。

2　STRETCH Meat grinder拓?fù)浞抡娣治?/h2>

STRETCH Meat grinder仿真電路如圖1所示，初級(jí)電源的充電電壓為6kV,電感L1=1249μH,L2=321.5μH(耦合系數(shù)0.974),脈沖電容C1=105.2mF,放電電阻R2=100KΩ,等效負(fù)載中電感L3=1.4Μh,電阻R1=0.5mΩ；仿真電壓電流波形如圖2、圖3所示。

圖1　STRETCH Meat grinder仿真電路

圖2　STRETCH Meat grinder電壓仿真

圖3　STRETCH Meat grinder電流仿真波形

根據(jù)STRETCH Meat grinder電壓電流波形圖并結(jié)合開(kāi)關(guān)器件的觸發(fā)時(shí)間引起的電路工作狀態(tài)的變換可將拓?fù)涞墓ぷ鬟^(guò)程劃分為五個(gè)階段。

第一階段：閉合開(kāi)關(guān)Sop(IGCT，仿真過(guò)程中是用GTO替代)，讓初級(jí)電源Us給電感L1、L2充電，電流增加到滿足要求的值時(shí)關(guān)斷全控器件Sop，進(jìn)入第二個(gè)階段。（7.55ms以前）

第二階段：當(dāng)Sop關(guān)斷后，電感L1中的磁通都會(huì)迅速的減小，由于L1、L2間耦合連接磁鏈?zhǔn)睾?，所以L1中的電流和磁通就會(huì)快速增加，并通過(guò)二極管D1給負(fù)載供電；L1、L2不可能理想耦合，必然有漏磁通的存在，為防止擊穿主管，拓?fù)渲屑尤肓嗣}沖電容C，漏磁通產(chǎn)生的電流將對(duì)其充電。（7.55-7.7ms）

第三個(gè)階段：晶閘管GTO2沒(méi)有導(dǎo)通，電容上的電壓將保持不變，僅由電感L2給負(fù)載供電。(7.7-8.25ms)

第四階段：觸發(fā)晶閘管GTO2，C1釋放在第二階段儲(chǔ)存的L1的漏感能量給負(fù)載，此過(guò)程中可等效的看著是兩個(gè)電感同時(shí)給負(fù)載供電，負(fù)載電流將達(dá)到一個(gè)峰值直到電感L1中的電流再次降為0。(8.25-8.8ms)

第五階段：只有L2給負(fù)載供電，然后電容上的電壓保持負(fù)值不變。只要合理的控制觸發(fā)晶閘管GTO2的時(shí)序，是能夠很好的使先前儲(chǔ)存的電容中的能量得以利用的。(8.8ms以后)

從以上電路工作狀態(tài)可以看出，第二階段是關(guān)鍵，脈沖功率源的實(shí)質(zhì)就是將初級(jí)能源進(jìn)行壓縮儲(chǔ)存然后再以脈沖的形式傳給負(fù)載，在本拓?fù)渲写斯δ芫涂績(jī)神詈想姼型ㄟ^(guò)磁通壓縮的原理將能量傳給負(fù)載。在設(shè)計(jì)中讓L1是L2的幾十倍，這樣電感L2中的電流就會(huì)急劇上升，將兩電感大部分的能量都加到負(fù)載，傳遞到負(fù)載的能量大小就取決于兩電感的耦合程度，在分析計(jì)算中電感間的耦合程度可以用耦合系數(shù)K來(lái)表示。

從這個(gè)式子可以看出，要想提高耦合度，就得增大兩電感間的互感M，M的大小與兩線圈的形狀、匝數(shù)、磁介質(zhì)的種類及它們的相對(duì)位置有關(guān)[6]?？臻g兩個(gè)圓線圈可由r0，d0,α三個(gè)量來(lái)確定其位置關(guān)系，由此建立單匝線圈之間的互感計(jì)算模型如圖4所示。

得到線圈間的互感計(jì)算公式為[7]：

圖4　兩電感線圈互感計(jì)算模型

式中R、r為兩線圈的半徑，N1、N2為兩電感的匝數(shù)，r12為兩線圈上電流元間的矢徑，α為線圈1與y軸夾角，顯然，當(dāng)α為0時(shí)盡量縮小r12可以得到較大的互感，從而得到較高的耦合度，利用這種原理得到的高耦合電感。

3　耦合電感磁場(chǎng)有限元分析

3.1仿真模型的建立

本文的仿真結(jié)構(gòu)采用L1、L2交互相隔的方法來(lái)保證耦合系數(shù)，先對(duì)兩電感進(jìn)行小單元分組，然后各組之間依次間隔排列，最后再在各層之間填充環(huán)氧樹(shù)脂來(lái)保證絕緣。采用的材料為銅片，最小單元有兩類，一類厚度為4mm,一類厚度為8mm，其匝間間隙都為1.2mm,電感L1為1249uH，被分為7組，由13個(gè)第一類單元串聯(lián)組成，其中有6組是由兩個(gè)第一類單元疊加串聯(lián)而成；電感L2為321.5uH，分為6組，由6個(gè)第二類單元串聯(lián)而成，最終的耦合電感就由L1的7組電感與L2的6組電感交互相隔疊在一起構(gòu)成。在對(duì)稱坐標(biāo)系RZ平面下建立耦合電感的磁場(chǎng)分布仿真模型，如圖5所示。

圖5　耦合電感的仿真模型

圖5(a)中每個(gè)小矩形代表每匝線圈，每一排小矩形代表每一層線圈，相對(duì)較矮的矩形代表電感L1的部分，相對(duì)較高的代表L2的部分。大的矩形部分代表求解區(qū)域。仿真中的加載電流如圖3，從圖中可以看出，在0到7.55毫秒內(nèi)的電流為線性變化，而7.55毫秒以后為非線性變化，因此在加載耦合電感電流的時(shí)候，可以分為這兩個(gè)過(guò)程進(jìn)行加載。

3.2 仿真結(jié)果分析

通過(guò)以上的仿真，得到的結(jié)果如圖6、圖7、圖8、圖9所示。

圖6　磁場(chǎng)能量分布云圖 　

圖7　磁感應(yīng)強(qiáng)度分布云圖

圖8　磁感應(yīng)強(qiáng)度矢量圖　

圖9　電磁力矢量圖

從圖6可以看出耦合電感的能量主要分布在靠近電感的內(nèi)外側(cè)，能量的最大值在耦合電感內(nèi)部中心處，從電感端部的能量密度來(lái)看，磁場(chǎng)對(duì)外有漏磁存在；從圖7可以看出磁場(chǎng)的最大值為1.267T，最大磁場(chǎng)處在電感L2的內(nèi)側(cè)，在實(shí)際中L2中的電流是L1的幾十倍且電流是從L2的內(nèi)側(cè)流入的，說(shuō)明仿真與實(shí)際相符。從圖8中的磁場(chǎng)方向可以大致判斷電感將受到一個(gè)徑向向外的電磁力，圖9剛好驗(yàn)證了這一點(diǎn)，從電磁力矢量圖可以清晰的看出耦合電感將受到一個(gè)向外側(cè)中心擠壓的力，仿真數(shù)據(jù)顯示所受力最大處為149.695N，最大力主要出現(xiàn)在第二層和第十七層線圈處。

為了進(jìn)一步具體的研究線圈受力情況，在仿真的過(guò)程中也求解了每層線圈在垂直方向上受力的情況，如圖10所示，橫坐標(biāo)為每層線圈的編號(hào)，編號(hào)如圖5（b）所示，縱坐標(biāo)為每層線圈在縱軸方向所受的力。

圖10　每層線圈的受力

從圖中可以看出在1-9層線圈受力的方向?yàn)榭v軸正方形，而11-19層線圈受力為縱軸的負(fù)方向，因此線圈將會(huì)有向中間收攏的趨勢(shì)，同時(shí)也可以從圖中看出中間層的線圈受力較小，上下層的線圈受力較大，其中第二層線圈受力最大，為49.47kN，所以在實(shí)際制作耦合電感的過(guò)程中必須對(duì)兩端加強(qiáng)固定。

4　結(jié)論

本文通過(guò)對(duì)電感儲(chǔ)能型脈沖功率源的仿真分析可以得出如下結(jié)論：

（1）從STRETCH Meat grinder仿真電壓電流波形可以看出電感L1的能量能夠通過(guò)耦合高效率的傳給電感L2繼而傳給負(fù)載，就算有漏磁的存在，由于脈沖電容的加入，迫使這部分能量再次傳遞到負(fù)載而被利用。

（2）耦合電感儲(chǔ)能密度較高，儲(chǔ)存的能量主要集中在耦合電感的內(nèi)外靠近電感處，且最大能量值出現(xiàn)在耦合電感的中心處。

（3）耦合電感中的磁場(chǎng)強(qiáng)度較大，最大值出現(xiàn)在電感L2的內(nèi)側(cè)。

（4）耦合電感在通電后將會(huì)受到一個(gè)向外部中心處擠壓的力；在構(gòu)成耦合電感的所有線圈層中在垂直方向上受力較大，電感線圈會(huì)有向中間收攏的趨勢(shì)。

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*為通訊作者

作者簡(jiǎn)介：張超（1989-），男，研究生，研究方向：高耦合度電感儲(chǔ)能型脈沖功率源的研究。

DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.03.044